1.7 Выбор конструкции вл

Для проектируемой ВЛ принимаем стандартное оборудование и унифицированные конструкции.

Сталеаллюминиевый провод АС 185/29 выбран согласно электрического расчета.

Для защиты от перенапряжений ВЛ при грозовых разрядах выбран один грозозащитный трос ТК-50. Трос подвешен по всей длине ВЛ. Характеристика проводов и тросов приведена в таблице 1.6.

Т аблица 1.6 Характеристики провода и грозозащитного троса

Наименование	Обозн.	Ед. изм.	Провод ГОСТ 839 – 80Е	Трос ГОСТ 3063 - 80	Примечание
1	2	3	4	5	6
Марка	-	-	АС185/29	ТК - 50	-
Диаметр	d	мм	18,8	9,1	-
Номинальное сечение	Ап	мм2	185	48,64	-
Масса 1 км	Р	кг/км	559	418	-
Отношение алюм./сталь	АС	-	6,14	-	-
Сопротивление постоянному току	Rо	Ом/км	0,198	-	t = 20оС
Строительная длина	S	км	1,5	1,5	-
Предел прочности при растяжении		Н/мм2	270	1200	tср
Допускаемое напряжение		-II- -II-	90 135	126	-
Расчетное напряжение		-II-	48	-	-
Термитные патроны	-	-	ПАС 185-29	-	-
Типы барабанов	-	-	14	10	-
Масса барабанов	mб	кг	1764	683	-
Марка соединителей	-	-	СОАС 240-1	СВС 50-3	ГОСТ 25703-80
Масса соединителей	mс	кг	0,92	0,22	-
Марка виброгасителей	-	-	ГВН -4-29	ГВН-2-9	ТУ34-27 11096 - 86
Масса виброгасителей	mв	кг	5,62	2,24	-

В качестве промежуточных опор согласно рассчитанного провода АС 185/29 и 3 района по гололеду выбираем унифицированные железобетонные свободностоящие опоры ПБ 110 - 8, с габаритным пролётом l_габ = 205 м. Эти опоры более дешевые, технологичные в сборке, более экономичные в эксплуатации, т.к. затраты на защиту от коррозии меньше, чем для металлических. Тип железобетонных стоек СК 26.1 – 1.0.

В качестве анкерно – угловых опор выбираем стальные свободностоящие унифицированные опоры У 110 – 2, допускающие угол поворота до 60^о. Защита от коррозии всех опор принята оцинковкой по действующим технологиям.

Переходы через электрифицированную железную дорогу и автодорогу 1А категории принимаем на анкерно - угловых опорах нормальной конструкции, 2.5.252 и 2.5.257[1]. Требуемые ПУЭ габариты в переходных пролетах обеспечиваются повышенными анкерно – угловыми опорами с типовыми подставками высотой 5 м выбор которых произведен по таблице 15 – 6 [6]. На переходе через электрифицированную железную дорогу принимаем две повышенные опоры У110-2+5, а на переходе через автодорогу 1А категории – одну повышенную опору У110-2+5(схема расчета перехода приведена на листе №1).

Остальные переходы согласно требованиям ПУЭ п.2.5.146 предусматриваем на промежуточных опорах, которые обеспечивают требуемые ПУЭ габариты.

3,0

2,0

4,0

2 6,0 3,5 4,0

2,0 1 3,5

3,3

Рис.1.2 ПБ 110 – 8

6,2

3,5

6,0 4,0

3,5 4,0

25,0

10,5

4,8

Рис. 1.3 У 110 - 2

Таблица 1.7 Характеристики стальных анкерно-угловых опор

Тип опоры	Марка провода	Район по гол.	Угол поворота	Масса опоры, кг	Кол. болтов, шт	Н/Н0 м	D, м.
У 110-2	АС 185/29	1-4	60º	8,0	970		7,7
У 110-2+5	АС 185/29	1-4	60º	9,77	1080		7,7

Таблица 1.8 Характеристика железобетонных промежуточных опор

Тип опоры	Марка провода	РГ	Расчет. пролеты; м.			Стойка		Расход матер.		Н/Н0 м	D, м.
			Габ.	Ветр	Вес.	тип	масса кг	бетон, м3	металлкг
ПБ110-8	АС 185/29	3	205	200	255	СК 26.1-10	6,82	2,52	0,484		7,0

Закрепление анкерно-угловых опор принято на унифицированных фундаментах, устанавливаемых в копаные котлованы. Выбор элементов фундаментов произведен по технической карте К-I-19 согласно заданного грунта. Характеристики элементов фундаментов и объёма земляных работ под фундаменты одной опоры приведены в табличной форме, монтажные схемы опор и фундаментов в графической части проекта на листе № 2.

Таблица 1.9 Характеристики фундаментов анкерно-угловых опор

Тип опоры	База опоры, мм.		Наименование элемента	Шифр элемента	Кол. на одну опору	Заглубление. м	Объем бетон	Масса, кг	Объем грунта, м3
	А	Б							V	Vº
У 110-2	4800	4800	Подножник Подножник	Ф4- А Ф3 - А	2	3	2,0	5,0	383	379
У110-2+5	6300	6300			4	3	1,7	4,3	506	502

Закрепление железобетонных опор принимаем в сверленные котлованы d=750 мм.

Выбор заземляющих устройств опор производим по типовому проекту,в зависимости от удельного электрического сопротивления грунта . Для анкерно - угловых опор нормируемое сопротивление заземления R_норм=10 Ом при ,обеспечивается фундаментами анкерно-угловых опор, но для промежуточных ж.б. опор требуется дополнительные заземления.

Эквивалентное удельное сопротивления грунта Ом.м	Длина вертикального заземления, м.	Количество вертикальных электродов, шт.	Расход металла на опору кг
60 / 140	5	1	7 6,3

Р ис. 1.4 Схема дополнительного заземления для одностоечной ж.б. опоры ВЛ110 кВ

Ось ВЛ

Электрод заземления

500

Изоляторы выбраны согласно расчету (п.1.6), а изолирующие подвески для проводов и грозозащитных тросов скомплектованы по типовым решениям [9].

В проекте приняты:

- Поддерживающие гирлянды для провода АС 185/29 1х8 ПС 70 – Д;

- Натяжные гирлянды для провода АС 185/29 2х9 ПС 70 – Д;

- Натяжная 2-х цепная гирлянда 1х9 ПС 70 – Д;

- Поддерживающее крепление для троса неизолированное;

- Натяжное крепление для троса 1х1 ПС 70- Д .

Для соединения проводов в пролетах выбраны овальные соединители СОАС-240-1, для тросов СВС-50-3 таблица 1.5.87, 1.58[5].

Для соединения проводов в шлейфах термитной сваркой выбраны термитные патроны ПАС-185 таблица 7.37[5].

Выбор виброгасителей для защиты проводов и тросов от вибрации произведен согласно требований ПУЭ п.2.5.85 т.к. напряжение в проводе при среднегодовой температуре Н/мм², больше допустимого = 46 Н/мм², то провода должны быть защищены виброгасителями. Выбираем виброгасители ГВН-4-27. Для грозозащитного троса выбираем ГВН-2-9, т.к. напряжение в тросе =200 Н/мм² > 170 Н/мм² , таблица 1.61[5]. Все допустимые напряжения приняты по таблице 2.5.10 для местности типа 1А. 1.8 Определение нагрузок на промежуточную одностоечную одноцепную железобетонную опору в нормальном и аварийном режимах

1.8 Определение нагрузок на промежуточную одностоечную двухцепную железобетонную опору в нормальном и аварийном режимах

1 Выполняем расчетные схемы нагрузок на опору.

а) Нормальный режим, ветровое давление максимальное, гололеда нет:

1119,1

1536

2560 2560

2319 2319

2560 2560

2319 2560 2560 2319

2319 2319

3154,2

б) Аварийный режим, оборван провод, ветра и гололеда нет:

1119,1

2319 2319

2553

2319 1159,5

2319 2319

3154,2

в ) Аварийный режим, оборван трос, ветра и гололеда нет:

1119,1

5000

2319 2319

2319 2319

2319 2319

3154,2

2. Определяем нормативные вертикальные нагрузки в нормальном режиме.

От веса провода (троса) без гололеда:

где Р₁ – единичная нагрузка от собственного веса провода(троса), Н/м;

l_вес – длина весового пролета, м.

От веса гололеда на проводе (тросе):

где Р₂ – единичная нагрузка от веса гололеда на проводе (тросе), Н/м.

От веса провода (троса) с гололедом :

3 Определяем нормативные горизонтальные нагрузки в нормальном режиме.

От давления ветра на провод (трос) без гололеда:

где Р₄ – единичная нагрузка от давления ветра на провод(трос) без гололеда, Н/м;

l_ветр – длина ветрового пролета, м.

От давления ветра на провод (трос) с гололедом:

где Р₅ – единичная нагрузка от давления ветра на провод (трос) с гололедом, Н/м.

4 Определяем нормативные горизонтальные нагрузки в аварийном режиме.

От тяжения при обрыве провода:

,

где - коэффициент расщепления проводов в фазе;

- коэффициент учитывающий материал опор и сечение провода ;

- напряжение в проводе при среднегодовой температуре, Н/мм²;

А_п – сечение провода, мм².

От тяжения при обрыве троса:

,

где - напряжение в тросе, Н/мм²;

А_т – сечение троса, мм²;

5 Расчетные нагрузки с учетом соответствующих коэффициентов, регламентированных ПУЭ, определяем в табличной форме.

Расчетная гололёдная нагрузка на провод(трос)

Расчетная ветровая нагрузка на провод(трос)

Т аблица 1.10 Нормативные и расчетные нагрузки на опору

Наименование нагрузок	Обозна- чение	Нормативные нагрузки, Н	Коэффициенты				Расчетные нагрузки
							Режим работ ВЛ
							Норм. режим		Аварийный режим
							без. гол.	при гол.	без. гол.	при гол.
Вес опоры	Gк	30040	-	1,05	-	-	3154,2	3154,2		3154,2
Вес гирлянды	Gгир	352,9	-	1,05	-	-	370,5	370,5		370,5
Вес провода	Gп	1856,4	-	1,05	-	-	1949,2	1949,2
Вес гололеда на проводе	Gгол(п)	5479,9	1	1,6	1	1		8767,8
Вес провода с гололедом на нем	Gп(гол)	7636,3	-	-	-	-		7636,3
Вес троса	Gт	1065,9	-	1,05	-	-	1119,1	1119,1	1119,1
Вес гололеда на тросе	Gгол(т)	4131	1	1,6	1	1	-	6609,6	-	-
Вес троса с гололедом на нем	Gт(гол)	5196,9	-	-	-	-	-	5196,9	-	-
Давление ветра на провод	Рп	1600	1	1,6	1	-	2560	-	-	-
Давление ветра на провод с гололедом	Рп(гол)	2260	1	1,6	1	-	-	3616	-	-
Давление ветра на трос с гололедом	Рт(гол)	2374	1	1,6	1	-	-	3798,4	-	-
Давление ветра на трос	Рт	960	1	1,6	1	-	1536	-	-	-
Тяжение при обрыве провода	Тп	2553	-	-	-	-	-	-	2553	-
Тяжение при обрыве троса	Тт	5000	-	1	-	-	-	-	-	5000

2 Организация работ

2.1 Определение срока монтажа ВЛ

Продолжительность строительства проектируемой ВЛ определяем по СНиП 1.09.03–85 «Нормы продолжительности строительства и задела в строительства».

Срок монтажа проектируемой ВЛ с учетом местных условий прохождения трассы Т_п, определяем по формуле:

Т_п= мес;

где Т - нормативная продолжительность строительства, мес;

К_б, К_г, К_с, К_пн - коэффициенты, учитывающие наличие на трассе болот, гор,

стесненных условий и объектов под напряжением. Так как

этих условий нет, то эти коэффициенты равны 1;

К_т – территориальный коэффициент, К_т = 1;

К_л - коэффициент, учитывающий залесенность трассы, который

определяем по формуле:

К_л= ,

где L_л – длина залесенного участка, км;

L – протяженность трассы ВЛ, км;

К_т – территориальный коэффициент для Пензенской области, табл. 6.3[5].

Нормативную продолжительность строительства проектируемой линии определяем интерполяцией:

Т ;

.

Определяем количество календарных дней монтажа линии:

Д_к= .

Начало монтажа ВЛ 1 апреля 2009 года.

Окончание монтажа ВЛ согласно календарного графика производства работ 23 августа 2009 года (графическая часть, лист № 3).