40. Какое из следующих утверждений ошибочно:

1) при торцовом фрезеровании технологические оси и проекции силы резания направлены вдоль вектора подачи s_м, перпендикулярно рабочей плоскости, перпендикулярно вектору подачи s_м в рабочей плоскости;

2) торцовом фрезеровании технологические оси и проекции силы резания направлены вдоль вектора подачи s, вдоль вектора скорости резания v, вдоль вектора, равного векторному произведению [s·v];

3) торцовом фрезеровании технологические оси и проекции силы резания направлены вдоль оси вращения инструмента, вдоль вектора s_м , перпендикулярно вектору s_м и оси вращения;

4) торцовом фрезеровании технологические оси и проекции силы резания направлены по нормали к обработанной поверхности, по нормали к плоскости, проходящей через вектор подачи s_м и ось вращения, вдоль вектора подачи s_м;

5) торцовом фрезеровании технологические оси и проекции силы резания направлены по нормали к рабочей плоскости, вдоль вектора подачи s_м, перпендикулярно вектору подачи в рабочей плоскости.

41. При свободном прямоугольном точении нормальная сила на задней поверхности рассчитывается по формуле:

1) ;

2) ;

3) ;

4) ;

5) .

42. При свободном прямоугольном точении касательная сила на задней поверхности рассчитывается по формуле:

1) ;

2) ;

3) ;

4) ;

5) .

43. При свободном прямоугольном точении сила R_Z на передней поверхности рассчитывается по формуле:

1) ;

2) ;

3) ;

4) ;

5) .

44. При свободном прямоугольном точении сила R_ на передней поверхности рассчитывается по формуле:

1) ;

2) ;

3) ;

4) ;

5) .

45. Удельная сила в направлении скорости резания определяется формулой:

1) ;

2)

3)

4)

46. Удельная сила в основной плоскости определяется формулой:

1) ;

2)

3)

4)

47. Формула определяет:

1) приращение температуры стержня перед источником тепла, движущимся со скоростью v;

2) удельную работу в зоне стружкообразования;

3) приращение температуры от трения на передней поверхности;

4) приращение температуры стержня за движущимся точечным источником;

5) температуру резания.

48. Формула определяет:

1) приращение температуры стержня перед источником тепла, движущимся со скоростью v;

2) удельную работу в зоне стружкообразования;

3) приращение температуры от трения на передней поверхности;

4) приращение температуры стержня за движущимся точечным источником;

5) температуру резания.

49. Какие из формул не являются формулами для вычисления температуры деформации при образовании сливной стружки:

1) ;

2) ;

3) ;

4)

5) .

50. Тепловой поток, поступающий в деталь от плоскости сдвига, определяется формулой:

1) ;

2)

3) ;

4)

5)

51. Основное допущение метода быстродвижущихся источников тепла состоит в том, что:

1) при больших значениях критерия Ре влиянием перетоков тепла в направлении, перпендикулярном скорости движения источника, на температуру, возникающую на поверхности полуплоскости, можно пренебречь;

2) влиянием перетоков тепла в направлении движения источника, на температуру, возникающую на поверхности полуплоскости, можно пренебречь;

3) при достаточно больших значениях критерия влиянием перетоков тепла в направлении оси y на температуру, возникающую на поверхности движущейся полуплоскости, можно пренебречь;

4) при больших значения мощности теплового источника перетоками тепла вдоль границы полуплоскости можно пренебречь;

5) если толщина движущегося относительно источника тепла нагреваемого элемента (например, толщина стружки) превышает глубину проникновения тепла, равную , то этот элемент можно рассматривать как полуограниченную полуплоскость.

52. При допущении о постоянстве скорости деформации зависимость предела текучести от температуры и деформации может быть представлена в виде:

1)

2)

3)

4)

5) .

53. Отношение максимального предела текучести в адиабатических условиях деформации при резании сталей к действительному пределу прочности при растяжении равно:

1)

2)

3)

4) .

54. Зависимость удельной работы деформации от деформации, с учетом влияния скорости деформации и температуры в адиабатических условиях деформации определяется формулой:

1)

2)

3)

4) .

55. Укажите на каком из рисунков представлена схема расчета температуры и предела текучести с учетом их взаимосвязи:

1.

2.

3.

4.

56. Нулевое приближение приращения температуры в конце первого интервала определяется формулой:

1) ;

2) ;

3) ;

4)

5) .

57. Безразмерная плотность теплового потока на любом интервале передней поверхности с учетом влияния температуры рассчитывается по формуле:

1)

2)

3)

4)

5) .

58. Определение мощности стока в конце первого интервала на первой итерации:

1)

2)

3)

4)

5)

59. Определение приращения температуры в конце первого интервала на первой итерации:

1)

2)

3)

4)

5)

60. Схема распределения плотности теплового потока на задней поверхности при резании:

1.

2.

3.

4.

61. Температура на фаске износа режущего лезвия без учета влияния температуры на плотность теплового потока рассчитывается по формуле:

1)

2)

3) ·

4)

5)

62. Поправочный коэффициент K_и на температуру задней поверхности с учетом теплового потока, поступающего в зуб фрезы, определяется формулой:

1)

2)

3)

4)

5)

63. Соотношение между нормальным и тангенциальным износами описывается формулой:

1) ;

2) ;

3) ;

4) ;

5) .

63. От каких факторов зависит коэффициент неравномерности износа инструмента:

1) от отношения подачи к глубине резания;

2) подачи;

3) отношения подачи к радиусу;

4) скорости резания;

5) угла в плане на участке переходной режущей кромки.

63. Зависимости ширины фаски износа от пути резания могут иметь вид:

1.

2.

3.

4.

5.

63. Укажите характеристики износостойкости инструмента:

1) стойкость (период стойкости);

2) ширина фаски износа;

3) путь резания, пройденный вершиной режущего лезвия до достижения критерия затупления;

4) площади поверхности, обработанной инструментом до достижения критерия затупления;

5) интенсивность изнашивания инструмента.

63. Укажите основные механизмы изнашивания инструмента, характеризующиеся различной природой физических явлений:

1) абразивное изнашивание;

2) пластические деформации режущего лезвия;

3) истирание;

4) адгезионное изнашивание;

5) диффузионное изнашивание.

63. От каких факторов зависит интенсивность изнашивания режущего лезвия:

1) от сил резания;

2) контактных температур и напряжений;

3) контактных температур;

4) свойств инструментального и обрабатываемого материалов;

5) глубины резания, подачи и скорости резания.

63. Путь резания до достижения критерия затупления может быть определен по формуле:

1) vsT;

2)

3) vst;

4) vT;

5) vs.

63. Какие из утверждений справедливы для минимальной целесообразной скорости резания:

1) скорость резания, соответствующая наименьшей себестоимости обработки;

2) скорость резания, соответствующая максимальному пути резания;

3) скорость резания, соответствующая наибольшей производительности резания;

4) скорость резания, соответствующая минимальной интенсивности изнашивания режущего лезвия;

5) скорость резания, оптимальная по критерию износостойкости инструмента.

63. Укажите характеристики способности обрабатываемых материалов генерировать высокие температуры в условиях деформации, близких к адиабатическим:

1) критерий Пекле;

2) произведение скорости резания на толщину срезаемого слоя;

3) отношение предела текучести на сдвиг к удельной объемной теплоемкости обрабатываемого материала;

4) произведение скорости резания на ширину фаски износа;

5) температура деформации.

63. Рациональную глубину резания при черновой обработке назначают с учетом:

1) стойкости инструмента;

2) допуска на обрабатываемую поверхность, напусков, штамповочных или литейных уклонов;

3) принятой последовательности обработки, технологических баз, точности и способов настройки на размер;

4) глубины дефектного слоя, высоты микронеровностей, погрешности установки и закрепления;

5) толщины режущей пластины.

63. Подачу при черновой токарной обработке целесообразно назначать с учетом следующих соотношений:

1) ;

2) ;

3) ;

4) ;

5)

63. Рациональные геометрические параметры зачищающей и переходной режущих кромок должны быть следующими:

1) длина зачищающей кромки должна быть не менее подачи: l_s s;

2) зачищающая кромка должна быть наклонена под углом = = 15;

3) радиус криволинейных переходной и зачищающей кромок должен быть не менее 10s ;

4) угол в плане переходной кромки должен быть около 5 ;

5) зачищающая кромка должна быть расположена под углом = 0 .

63. Укажите правильные рекомендации для углов наклона режущих кромок:

1) при черновой обработке угол главной режущей кромки  =  -5;

2) при черновой обработке угол  = 5 ;

3) при чистовой обработке угол  = -5… -15 ;

4) при чистовой обработке угол  = 5… 15;

5) угол наклона зачищающей кромки должен быть  = 5 .

63. Какие целевые функции используют при оптимизации режимов резания:

1) минимум шероховатости обработанной поверхности;

2) минимум технологической себестоимости обработки;

3) максимум производительности vs = max;

4) минимум погрешности обработанной поверхности;

5) максимум производительности vst = max.

63. Параметры, характеризующие условия резания:

1) прочностные и теплофизические характеристики обрабатываемого материала, наличие и свойства литейной или штамповочной корки;

2) жесткость технологической системы, характеристики металлорежущего оборудования, размеры режущих пластин, характеристики износостойкости инструмента;

3) геометрические параметры режущего инструмента;

4) температура резания;

5) глубина резания, подача, скорость резания.