- •Реферат
- •1. Исходные данные
- •2. Анализ конструктивных особенностей здания и характера нагрузок
- •3. Анализ инженерно-геологических условий, свойств грунтов, оценка расчетного сопротивления грунтов
- •3.1 Определение наименования грунтов
- •Слой №15
- •Слой №29
- •Слой №25
- •5. Фундаменты мелкого заложения
- •5.1 Выбор глубины заложения фундаментов мелкого заложения
- •5.2 Подбор размеров подошвы фундаментов Фундамент №2
- •Фундамент №3
- •Фундамент №4
- •6. Расчет оснований по второй группе предельных состояний
- •6.1 Абсолютная осадка фундаментов мелкого заложения
- •7. Расчёт свайных фундаментов
- •7.1 Определение количества свай в кусте Фундамент №2
- •Фундамент №3
- •Фундамент №4
- •7.2 Расчет осадок свайного фундамента
- •8. Указания по устройству гидроизоляции
- •9. Технико-экономические показатели вариантов фундаментов
- •9.1 Определение объема котлована
- •9.2 Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
- •10. Список использованной литературы
7. Расчёт свайных фундаментов
7.1 Определение количества свай в кусте Фундамент №2
Примем сваю квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой типа С3-30.
1) Несущую способность висячей забивной сваи, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле (8) [3]:
где – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;
– коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3 [3], для сплошных свай с закрытым нижним концом, погруженных механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами γcR=γcf=1;
– расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по табл. 1 [3], значения R на глубине 4,25 м для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %:
4 м – 4,25 м – 5 м – |
680×2 тс/м2 R 700×2 тс/м2 |
применяя метод интерполяции, получим: |
– площадь опирания на грунт сваи, А=0,32=0,09 м2;
– наружный периметр поперечного сечения сваи, µ=0,3×4=1,2 м;
– расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, принимаемое по табл.2 [3], для плотных песчаных грунтов значения расчетного сопротивления на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2.
Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай определяются по средней глубине расположения слоя грунта, м:
Рисунок 15. Средняя глубина расположения слоев грунта
2м – 4,2×1,3 2,5м – f1 3м – 4,8×1,3 |
применяя метод интерполяции: |
3м – 4,8×1,3 3,875м – f2 4м – 5,3×1,3 |
применяя метод интерполяции: |
– толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м, h1=2 м, h2=0,75 м.
2) По п.3.10 [3] одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия:
где N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании);
Fd — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, называемая в дальнейшем несущей способностью сваи
γк – коэффициент надежности, принимается равным 1,4, т. к. несущая способность сваи определена расчетом (п.3.10 [3]).
Определим необходимое количество свай в кусте:
где N – вертикальная нагрузка, N=50 тс.
Увеличение на 20% вследствие действия изгибающего момента М.
Принимаем n=4 сваи.
Т.к. расстояние между сваями должно быть в пределах 3d≤a≤6d, то принимаем расстояния между сваями 0,9 и 1,0 м. Высоту ростверка принимаем равной 1350 мм, расстояния от внешних граней свай до края ростверка – 100 мм.
3) Определим расчетную нагрузку на каждую сваю РФn, рассматривая фундамент как рамную конструкцию, воспринимающую вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты, по формуле (3) [3]:
где Nd — расчетная сжимающая сила, кН (тc), Nd=50 тс;
Mx, My — расчетные изгибающие моменты, кН×м (тc×м), относительно главных центральных осей х и у плана свай в плоскости подошвы ростверка, Mx=14 тс×м;
n — число свай в фундаменте, n=4;
xi, yi — расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м, y1= y2= y3= y4=0,5 м;
х, у — расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка, м, y1= y2=0,5 м, y3= y4=–0,5 м.
Рисунок 16. Расстояния от главных осей до оси каждой сваи
Т.к. все условия выполняются, то окончательно выбираем данный фундамент.