![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Расчет монолитного железобетонного ребристого перекрытия
- •Оглавление
- •Введение
- •2. Расчет и проектирование балочной плиты
- •2.1 Статический расчет балочной плиты
- •2.2 Определение площади сечения арматуры в плите
- •3.1 Статический расчет второстепенной балки
- •3.2 Статический расчет главной балки
- •3.3 Определение площади сечения продольной арматуры
- •3.4 Расчет поперечной арматуры в случае армирования балки вязаными каркасами.
- •4.1 Определение нагрузок действующих на колонну.
- •4.2 Подбор продольной арматуры в колонне.
- •5.1 Определение габаритных размеров фундамента.
- •5.2 Армирование фундамента
3.2 Статический расчет главной балки
Статический расчет главных балок монолитных ребристых перекрытий следовало бы выполнить с учетом влияния жесткости колонн, т.е. как ригелей рамной конструкции. Однако вследствие того, что погонные жесткости колонн, как правило, значительно меньше погонных жесткостей главных балок, последние обычно рассчитываются без учета защемления в колоннах.
Нагрузка на главную балку передается от второстепенных балок в виде сосредоточенных сил G и P.
Gгл=Gпол+Gпл+Gвт+Gгл*,
где:
Расчетную полезную нагрузку Р определим из зависимости:
Моменты и перерезывающие силы в расчетных сечениях определим по формулам:
Для построения огибающих эпюр M и Q достаточно определить их значения в точках приложения грузов и над опорами. Подсчет значений ординат огибающих эпюр M и Q произведем в табличной форме.
Таблица № 6.
Сечение |
x/l |
Влияние q |
Влияние p |
Расчетные моменты | |||||
α* |
Mq |
βmax* |
βmin* |
Mp max |
Mp min |
Mmax |
Mmin | ||
A |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1,1 |
0,33 |
0,244 |
165,29 |
0,279 |
-0,044 |
350,01 |
-55,20 |
515,30 |
110,09 |
1,2 |
0,66 |
0,156 |
105,68 |
0,244 |
-0,089 |
306,10 |
-111,65 |
411,78 |
-5,97 |
B |
1 |
-0,267 |
-180,87 |
0,044 |
-0,311 |
55,20 |
-390,16 |
-125,67 |
-571,03 |
Вгр |
|
|
|
|
|
|
|
-107,42 |
-561,96 |
2,1 |
1,33 |
0,067 |
45,39 |
0,200 |
-0,133 |
250,91 |
-166,85 |
296,29 |
-121,46 |
Таблица № 7.
Сечение |
x/l |
Влияние q |
Влияние p |
Расчетные моменты | |||||
ϒ* |
|
δmax* |
δmin* |
Qp max |
Qp min |
Qmax |
Qmin | ||
A |
0 |
0,733 |
75,24 |
0,867 |
-0,138 |
164,80 |
-26,23 |
240,03 |
49,00 |
В |
1 |
-1,267 |
-130,04 |
0,044 |
-1,311 |
8,36 |
-249,19 |
-121,68 |
-379,24 |
B |
1 |
1,000 |
102,64 |
1,222 |
-0,222 |
232,28 |
-42,20 |
334,92 |
60,44 |
Расчетными моментами в пролетах считаются максимальные положительные моменты, а на опорах – моменты у граней колонн, определяемые по формуле:
где:
– ширина
колонны
– наименьшая
по модулю поперечная сила справа или
слева от опоры
3.3 Определение площади сечения продольной арматуры
Полезную высоту балки определяем по формуле:
где:
– наибольший
расчетный пролетный или изгибающий
момент по грани опоры
b – ширина ребра балки
где:
μ – процент армирования (1,5% - 2%)
По полученному значению ξ определим А0
Полная высота сечения балок h=h0+a, учитывая двухрядное распределение арматуры, защитный слой a принимают 50-60 мм.
Полученную высоту округляем до 5 см в большую сторону.
Принимаю высоту h=80 см, h0=72 см.
На участках отрицательных изгибающих моментов (у опор), где плита попадает в растянутую зону, площадь арматуры определяют, как в прямоугольном сечении (см. п. 2.2)
По известным b, h0 и М подсчитывают параметр А0:
Затем находят коэффициент η, соответствующий вычисленному значению А0, после чего площадь сечения определяется по формуле:
На участках же положительных моментов (в пролетах), площадь арматуры определяется так же, как в балках таврового сечения.
Прежде всего, выбирается расчетная ширина полки
Следовательно
принимаю
2,2 м. Теперь установим положение
нейтральной оси. Если Мполки
≥ Мвн,
то нейтральная ось проходит в полке и,
следовательно, сечение рассчитывается
как прямоугольное с шириной равной
Таблица № 8.
Сечение |
М, кНм |
h0, см |
A0 |
η |
As расч, см2 |
Сортамент ns×ds |
As факт, см2 |
μ % |
1 |
0 |
72 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
2 |
515,3 |
72 |
0,027 |
0,986 |
25,92 |
8 ∅ 22 |
26,61 |
1,2 |
3 |
571,03 |
72 |
0,22 |
0,874 |
28,73 |
8 ∅ 22 |
30,41 |
0,2 |
4 | ||||||||
5 |
296,29 |
72 |
0,015 |
0,992 |
14,82 |
4 ∅ 22 |
15,2 |
0,7 |