- •1 Цели и задачи курсового проектирования
- •2 Безопасность и экологичность проекта
- •3.2.2 Устройство и принцип действия массообменных устройств.
- •4.3.2 Расчет в условиях испытаний.
- •4.4 Определение коэффициента прочности сварного шва
- •4.5.3 Определение исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ.
- •5.2 Порядок расчета колонных аппаратов от ветровых нагрузок
- •5.3.2 Расчетные сечения.
- •5.4 Расчетные условия
- •5.5 Определение веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы
- •5.5.2 Результаты определения осевой сжимающей силы.
- •5.6 Определение ветровых нагрузок
- •5.6.1 Определение периода основного тона собственных колебаний аппарата.
- •5.6.2 Определение ветровой нагрузки на каждом участке.
- •5.6.2.1 Методика расчета ветровой нагрузки.
- •5.6.2.2 Результаты расчета ветровой нагрузки.
- •5.7 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки и сейсмического воздействия
- •5.7.1 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки.
- •5.7.2 Результаты определения расчетного изгибающего момента от ветровых нагрузок.
- •5.8 Сочетание нагрузок (p, f, m) для каждого расчетного условия
- •5.9 Проверка на прочность и устойчивость стенки корпуса аппарата
- •5.9.1 Проверка прочности стенки корпуса аппарата.
- •5.9.2 Результаты проверки прочности стенки корпуса.
4.5.3 Определение исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ.
Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки Sц и эллиптического днища Sдн определяется соответственно по формулам (4.8) и (4.9)
Sц ≥ S цр + Сц=17,35+2=19,35 мм, (4.8)
Sдн ≥ Sдн р + Сдн=17,3+4,6=21,9 мм. (4.9)
Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки и днища заносятся в таблицу 4.9.
Таблица 4.9 – Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки и днища
Наименование параметра |
Значение |
Исполнительная толщина цилиндрической обечайки, мм |
Sцгост = 22 |
Исполнительная толщина эллиптического днища, мм |
Sднгост = 22 |
4.6 Проверка условий применения расчетных формул
Проверяется условие применения расчетных формул для цилиндрической обечайки корпуса аппарата, которое записывается в виде
(4.10)
Проверяется условие применения расчетных формул для эллиптической оболочки, которое записывается в виде
(4.11)
(4.12)
Так как условия выполнятся, то расчеты выполнены корректно.
4.7 Выбор стандартного днища
Параметры эллиптического днища представлены в таблице 4.10.
Таблица 4.10 – Параметры эллиптического днища
D,мм |
Sдн,(Sднгост), мм |
Ндн, (hдн), мм |
hц, мм |
Fдн, м2 |
mдн, кг |
Vдн, м3 |
2600 |
22 |
650 |
60 |
7,82 |
1375 |
2,6087 |
Эскиз эллиптического днища и конического перехода представлены на рисунке 4.2.
а) б)
Рисунок 4.2 – Эскиз эллиптического днища (а) и конического перехода (б)
4.8 Проверка прочности
4.8.1 Проверка прочности аппарата, работающего под действием внутреннего избыточного давления.
Проверка прочности заключается в определении допускаемых значений расчетных давлений в рабочих условиях [P]t и в условиях испытаний [P]и и сравнении их с расчетными Pрасt и Pраси .
4.8.1.1 Определение допускаемого давления в рабочих условиях.
В рабочих условиях допускаемое внутреннее избыточное давление [P]t определяется по формулам:
- для цилиндрической оболочки
; (4.13)
МПа;
- для днищ
; (4.14)
МПа.
4.8.1.2 Расчет в условиях испытаний.
В условиях испытаний допускаемое внутреннее избыточное давление [P]и определяется по формулам:
- для цилиндрической оболочки
; (4.15)
МПа;
- для днищ
; (4.16)
МПа.
4.8.1.3 Проверка прочности.
Проверяется условие прочности цилиндрической обечайки и днищ по следующим формулам:
- в рабочих условиях
Pрасt ≤ [P]t ; (4.17)
- в условиях испытаний
Pраси ≤ [P]и ; (4.18)
Условия (4.17) и (4.18) выполняются.
Результаты проверки прочности цилиндрической обечайки и днищ приведены в таблице 4.11.
Таблица 4.11 – Результаты проверки прочности обечайки и днища
Наименование |
Условие прочности |
|
Расчет в рабочих условиях |
Расчет в условиях испытаний |
|
Цилиндрическая обечайка |
1,68˂2,03 |
2,65˂3,05 |
Днище эллиптическое |
1,68˂1,88 |
2,65˂2,83 |
В таблице 4.12 приведены результаты, полученные при выполнении раздела 4 курсового проекта.
Таблица 4.12 – Результаты, полученные при выполнении раздела 4
Наименование параметра |
Значение |
Сумма прибавок к расчетной толщине, С, мм |
С =2 |
Расчетная толщина стенки цилиндрической обечайки без учета суммы прибавок, мм |
Sцр =17,35 |
Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки по ГОСТ, мм |
Sцгост =22 |
Расчетная толщина стенки эллиптического днища без учета суммы прибавок, мм |
Sднр=17,3 |
Исполнительная толщина эллиптического днища по ГОСТ, мм |
Sднгост =22 |
5 Расчет аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок и сейсмических воздействий
Работа высоких колонных сооружений на технологических установках проходит в тяжелых условиях при совместном воздействии:
- давления (внутреннего или наружного);
- осевой сжимающей силы от собственного веса аппарата;
- изгибающих моментов, возникающих от ветровых и сейсмических нагрузок.
Толщина же стенки обычно рассчитывается при воздействии только внутреннего избыточного давления. Поэтому возникает необходимость проверить прочность и устойчивость основных элементов колонного аппарата при суммарном воздействии всех нагрузок, которые могут действовать на аппарат.
5.1 Область применения, цель и задачи расчета, исходные данные
Расчет аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок и сейсмического воздействия производится по ГОСТ Р 51273-99 (2006) и 51274-99 (2006).
В курсовом проекте рассчитывается отдельно стоящий аппарат колонного типа – стабилизационная колонна С-501 установки каталитического риформинга бензиновых фракций.
Цели расчета в курсовом проекте:
- проверка прочности корпуса колонного аппарата в сечении В-В под совместным воздействием внутреннего давления Ррас, осевой сжимающей силы F от собственного веса и изгибающего момента МV, возникающего от ветровых нагрузок (в курсовом проекте сечение В-В совмещается с сечением Г-Г);
- проверка прочности сварного шва (сечение Г-Г) под воздействием изгибающего момента МV и осевой сжимающей силы F;
- расчет элементов опорного узла в месте присоединения нижнего опорного кольца (сечение Е-Е) под воздействием изгибающего момента МV и осевой сжимающей силы F;
- расчет на прочность анкерных болтов (определение внутреннего диаметра резьбы анкерных болтов).
Необходимость в проверке прочности возникает вследствие того, что толщина стенки корпуса была определена только под действием внутреннего или наружного расчетного давления, без учета дополнительного воздействия осевой сжимающей силы и изгибающего момента, напряжения от которых могут достигать больших величин и привести к разрушению колонного аппарата.
Исходные данные, необходимые для выполнения данного раздела, приведены в таблицах 4.3-4.6, 4.12 и 5.1.
Таблица 5.1 - Исходные данные при расчете колонного аппарата на воздействие ветровых нагрузок
Параметр |
Значение |
Территориальный район установки аппарата |
II |
Диаметр колонны наружный (без изоляции), Dн=Dв+2Sгост, мм |
2044 / 2644 |
Толщина стенки опорной обечайки Sоп, |
22 |
Модуль упругости Еt,Па, при расчетной температуре tрас для рабочих условий |
1,77∙1011 |
Модуль упругости Е20 , Па, при расчетной температуре tрас = 20 0С |
1,99∙1011 |
Тип грунта |
средний |
Коэффициент неравномерности сжатия грунта Cf, Н/м3(выбирается в зависимости от типа грунта) |
60000000 |
Тип массообменных устройств |
клапанные тарелки |
Общее число тарелок, шт. |
35 |
Масса тарелки*, кг |
200 |
Учет сейсмических нагрузок |
нет |
Наличие изоляции |
да |
Расстояние от поверхности земли до обслуживающей площадки, i , мм: - первой; (нумерация сверху вниз) - второй; - третьей; - четвертой; - пятой |
33000 25200 18200 10800 2200 |
Расстояние от поверхности земли до оси лаза Х 0Д-Д, мм |
600 |
Диаметр лаза, мм |
500 |