8. Первая эскизная компоновка редуктора

8.1 Определение толщины стенки и размеров фланцев корпуса редуктора

Толщина стенки нижней части чугунного корпуса редуктора определяется [1, с.23]:

 = 0,025 а_w + 1 = 0,025·162+1 =5,05 мм;

где а_w - межосевое расстояние цилиндрической зубчатой передачи .

Из технологических соображений принимают  = 8 мм;

Толщина стенки крышки корпуса

 _{1 =} 0,9·  = 0,9· 8 = 7,2 мм;

Расстояние от колеса до внутренней поверхности стенки корпуса редуктора: по торцу колеса принимают равным , по радиусу

·  =1,2· 8 =10 мм;

8.2 Определение диаметров фланцевых болтов

Диаметры фундаментальных болтов, [1, с.23];

d₁>=0,03a_w + 12 = 0,03· 162 + 12 = 16,86 мм;

Диаметры болтов, скрепляющих фланцы корпуса у подшипников:

d₂>=0,7d₁ = 0,7· 16,86 = 11,802 мм;

Диаметры болтов, скрепляющие тонкие фланцы основания корпуса и крышки:

d₃ >= 0,5· d₁ = 0,5· 16,86 =8,43 мм;

Принимаем:

d₁^гост = 20 мм;

d₂^гост = 12 мм;

d₃^гост = 10 мм.

Ширину бобышки фланцев корпуса редуктора задают достаточным для размещения на них головки болта и гайки (по таблице 6.1).

Таблица 6.1

Диаметры резьб болтов	М10	М12	М20
Ширина фланца или бобышки, мм	28	33	48
Расстояние от наружной поверхности стенки корпуса до оси болта, мм	16	18	25

8.3 Определение размеров крышек подшипников.

Таблица 6.2 -Размеры крышек подшипников І, ІІ и ІІІ валов.

Диаметр отверстия в корпусе под подшипник D,мм	56	52	80
Диаметр винта крышки, мм	8	6	8
Количество винтов крышки, шт.	4	4	4
Толщина фланца крышки, мм	8	6	8
Ширина фланца крышки, мм	16	12	16

9. Проектировачные (приближенные) расчеты валов І, ІІ.

I вал:

а = 73 мм, b = 48 мм, с= 48 мм.

Момент на валу Т₃ = 340 Нм,

F_b=856,6 H;

Окружная сила:

F_t3= F_t4= 2T3/d₃ =2340*10³ /67,5=10074 Н;

Радиальная сила:

F_r3 =F_r4=F_t3 tg / cosβ= 10074  tg20  cos0=3666,63H;

Осевая сила:

F_x3 =F_t3 tgβ= 0 H;

Строим эпюр от крутящих моментов

N_I = T₃ = 340 Нм;

М_BY =0;

R_AY*(b+c) - F_t3 *c=0;

.

М_AY =0;

F_t3×b- R_BY ×(b+c)=0;

М_BХ=0;

-R_AX ×(b+c) + F_r4× c + F_b(a+b+c)=0

.

М_AХ=0;

R_BX ×(b+c) - F_r3× b F_b× a=0

.

Н ·м

Н м;

Н м;

Н м;

Н м;

Вал предполагается изготовить из стали 45 с термообработкой «улучшение».

_В = 880 МПа.

Допускаемое напряжение изгиба при симметричном цикле изменения напряжений:

.

;

;

.

окончательно принимаем:

d_A=d_B= d_подш =35 мм;

d_C = 36 мм;

d_D=30 мм.

II вал:

b = 49 мм, c =50 мм, e=74мм

F_t4 =F_t3=10074 H;

F_r4 =F_r3=3666,63 H;

М_АY=0

;

М_BY =0;

;

∑М_АX =0;

-F_r4 ×b +R_BX( b + c ) =0

H

М_BX =0;

-R_AX( b + c ) + F_r4 × c =0;

;

Μ^л_СХ = -R_АX · b= -1851,83 · 49= -90,74 Н·м.

Μ^пр_СХ = -R_BX · c= -1814,79 ·50= -90,74 Н·м.

Вал предполагается изготовить из стали 45, термообработка '' улучшение''.

 _В = 880 МПа. .

Н ·м

=348,468 Н ·м

Н ·м

Н ·м

Н ·м

;

;

;

окончательно принимаем:

dподш=d_B=d_A= 40 мм;

d_c=42 мм;

d_D= 34 мм;