книги / Надежность и диагностика энергетических электромашин
..pdfстатора, местных перегревов в. нонтактншс |
ооединениях обмоток в о з -' |
|
буждения и демпферных обмоток роторов гидрогенераторов. |
||
1. Кулаковский В .Б ., Нецеевский А .Б ., Самородов Ю.Н., Эль |
||
кинд Ю.М. Причшш, признаки и развитие |
начальных де(Центов гидро |
|
генераторов. - Электр, станции, 1980, |
# |
I, с . 9 -16 . |
2 . Нецеевский А .Б ., Самородов Ю.Н., |
Элькинд Ю.М. К анализу |
причин, признаков и развитии начальных дефектов гидрогенераторов.-
Электр. |
станции, 1981, М 5, с . 23-29. |
3 . |
Геллер г .Л ., Нецеевский А .Б ., Синаюк С .Л ., Элькинд Ю.М. |
Сравнительная оценка значимости начальных дефектов гидрогенера
торов. - Электричество |
, |
1981, F H , с . 40-43. |
|
4 . Бешелев С .Д ., |
Гурвич |
Ф.Г. Математико-статиотичеокив мето |
|
ды экспертных оценок. |
- |
м . : |
Статистика, 1974. - 160 с . |
УДК 621.313.322
Б .В . Кислицкий, В.М.Надточий, Ю.В.Петров, В.А.Дветков, Ю.М.Элькинд
ВИБРАЦИИ И СТАТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТАТОРОВ ГИДРОГЕНЕРАТОРОВ
Внастоящее время в области исследования механических харак теристик статоров гидрогенераторов достигнуты значительные успе хи, что позволило электропромышленности создать гидрогенераторы мощностью до 640 МВт. Однако требования к надежности эксплуатации современных высокоиспольэованных генераторов постоянно возрастают, поэтому углубленное изучение физических свойств матёриалов и кон-" струкций генераторов ставит новые исследовательские задачи, а в ряде случаев по-новому оовещает постановку известных задач.
Вданной статье рассматриваются некоторые из таких задач, воз никающих в процессе исследования и эксплуатации гидрогенераторов.
Представлены задачи, связанные с вибрациями стальных конструкций |
|
и обмотки статора, вопросы нормирования вибраций и |
контроля сос |
тояния зубцовой зоны крайних пакетов сердечника, а |
также задачи, |
связанные со статическими деформациями различного |
происхождения. |
Вибрации стальных конструкций статора. Конструкция мощных гидрогенераторов (разъемный статор, малая длина полюсного деления,
дробность числа пазов наполню и фазу |
и д р .) порождает как особен |
ности механизма возбуждения вибраций, |
так и ряд специфических . |
свойств статора, как колебательной системы. Одной из известных при чин вибрации является совместное действие основного магнитного потока и добавочных полей реакции якоря, тлеющего дробную обмэтку. Дробные обмотки выгоднее используют магнитный поток, однако в р я д е ,,
41
случаев они становились источником высоких вибраций |
(до 300 |
мкм) |
|||
[ \] . Радикалышм опособом устранения |
этого |
источника |
повышешюй |
||
яиДрят^яи считается |
нрименение целого |
числа |
пазов на |
полюс и |
фазу. |
Однако это решение |
не является наилучшим, поскольку ведет к |
воз |
|||
можности ухудшения качества ЭДС. Решение указанной проблемы |
следу |
ет , по-видимому, искать на пути оптимизации проектирования обмоток с учетом, требований обеспечения как формы ЭДС, так и виброзащгаценнооти статора. Серьезной причиной возникновения повышенных вибра ций составного статора является ослабление плотности стыковки сек торов сердечника . При этом макет возникать вибрация как общего, так и местного характера. Особенно больших величин (до 500 мкм) может достигать вибрация вблизи стыков и з -за ослабления плотности стыковки -при одновременном наличии неравномерной жесткости крепле ний сердечника в корпусе.
Радикальным мероприятием, устраняющим этот источник повышен
ной вибрации, является |
бесстыковая оборка сердечника, что |
однако |
||
не решает вопрос |
о вибрации разъемных |
статоров, поскольку |
их вы |
|
пуск, несомненно, |
будет |
продолжаться, |
а среди эксплуатируемых в |
СССР большинство гидрогенераторов имеют разъемные статоры . Нерав номерная жесткость креплений сердечника может быть, по-видимому, самостоятельной причиной повышенной вибрации, в частности, в слу чае бесстыковой сборки сердечника.
Основная трудность решения проблемы заключается в тол, что не выяснен механизм спонтанного ухудшения плотности стыкового сое
динения,' недостаточно изучены -условия возникновения местных вибра ций, физические свойства шихтованного сердечника и его креплений. Поэтому в настоящее время существенная роль в боробе с повышенной вибрацией статора принадлежит эксплуатационному контролю вибраций и своевременному выполнению ремонтно-профилактических мероприятий. Необходимо решить также проблему оптимизации эксплуатационного контроля.
Вибрация обмоток статоров. В настоящее время изучены многие свойства статорных обмоток гидрогенераторов, как колебательных систем 3 . 4 / . Повышение вибростойкости обмотки статора достигается на трех основных направлениях: улучшение динамических свойств ко лебательной системы, снижение электродинамических уоилий (ЭДУ) и оптимизации обслуживания генератора. В отношении динамических свойств успехи достигнуты при исследованиях и разработке конст рукции лобовых частей обмотки статора . Теоретически оцениваются
42
резонансные свойства лобовых дуг, а на макетах проверяются уровня, вибрация при номинальном токе статора и номинальной частоте. В эксплуатации динамические свойства лобовых дуг оцениваются по амп литудно-частотным характеристикам в диапазоне частот 30 - 120 Гц
при различном состоянии креплений. В |
отношении пазовой части обш т- |
ки статора исследования динамических |
свойств практически ограниче |
ны ресурсными испытаниями на макетах. |
|
Эффективность снижения электродинамических усилий, действую щих на обмотку статора, зависит от возможностей выбора достаточно большого числа параллельных ветвей . Особенные трудности могут воз никнуть при конструировании высокооборотных гидрогенераторов боль ший мощности. Величина ЭДУ несомненно должна учитываться при раз работке систем крепления статорной обмотки. Однако следует подчер кнуть, что только на основании величины ЭДУ, без учета динамичес ких свойств обмотки, системы крепления выбирать нельзя: известны случаи, когда при достаточно малых ЭДУ вибрации обмоток достигали существенной величины вследствие близости резонанса к рабочей час тоте 100 Гц.
Таким образом,' овыбор системы крепления статорной обмотки является оптимизационной задачей, причем среди параметров оптими зации должны быть как ЭДУ. так и динамические свойства с аз темы.
Третьим направлением, обеспечивающим высокую надежность экс плуатации, является организация обслуживания обмотки статора, ко торая должна учитывать реальные вибрационные характеристики. Т а - ' кие данные получают при испытаниях головных образцов гидрогенера торов. По результатам исследований головного образца принимается решение об организации эксплуатационного контроля вибраций серий ных машин. Процедура принятия решения базируется на ситуационных оценках, учитывающих, помимо динамических свойств обмоток, новизну конструкции и материалов, наличие и опыт эксплуатации конструкцийаналогов, число агрегатов данного типа на ГЭС н др .
Ситуационная оценка применена при решении вопроса обЭксплу атационном контроле вибраций лобовых частей обмотки отатора прак тически на всех крупнейших гидрогенераторах, например, на Красно ярской,. Нурексной, Усть-Илимской, Чиркейсюй ГЭС. Аналогичные ра ботыведутся на Саяно-Шушенской и Ингури ГЭС.
Основу эксплуатационного контроля составляют профилактичес кие осмотры на каждом гидрогенераторе и выборочный инструменталь ный контроль вибраций’ обмотки на одном или нескольких генераторах
43
данной ГЭС. Эксплуатационный контроль позволяет следить за ста бильностью сиотем прениения обмотки и своевременно назначать про
филактические работы.
Таким образом, для решения проблемы создания и обслуживания вялйяннт конструкций лобовых частей обмотки статора гидрогенерато
ра необходимо выполнить и внедрить в практику ряд типовых разрабо ток: типовую программу расчета колебаний статорных обмоток, типо вую программу зкспериментальной оценки механических параметров об мотки, типовую схему оснащения головных гидрогенераторов измери тельными средствами для эксплуатационного контроля вибраций, мето дику оценки эксплуатационного состояния и оптимизации обслуживания гидрогенераторов.
. Вопросы нормирования вибраций. Существующие нормы вибрации статора представляют экспертные оценки, основанные на обобщении опыта эксплуатации [Ъ]. Более точное обоснование норм возможно на основе оптимизационного подхода, учитывающего, с одной сторонн.вероятность повреждения узлов и ущерб вследствие их о тказа, с дру гой - увеличение издержек эксплуатации в случае слишком частого превышения нормативного уровня вибраций. Подобный подход применял ся для предварительного обоснования временных норм вибрации сер дечника л обмотки статора гидрогенератора / § 7 .
Кроме того, с точки зрения нормирования важно иметь данные о предельно допустимых величинах вибраций, определяемых несущей спо собностью конструктивных узлов, в том числе предельно допустимыми напряжениями материалов. Поэтому важнейшей задачей остается уста новление статистических связей между вибрационным и напряженным состояниями элементов статора. В первую очередь требуется получе ние более достоверных данных о пределах выносливости обмоток стато ра как в отношении изоляции, так и в отношении элементарных про водников.
Контроль состояния крайних пакетов сердечника. Распушения и повреждения зубцовой зоны крайних пакетов сердечника статора наблю далось на ряде гидрогенераторов различных мощностей. Как и у тур богенераторов, распущенно связано с образованием зазоров между крайними пакетами и нажимными пальцами, однако источники появле ния данного дефекта у гидрогенераторов более разнообразны. В ка честве воз южных причин распушения Можно у казать, в частности, на образование волны пакетов активной стали, перетяжку стыков секто ров сердечника при ш итаяе с возникновением "домиков" в зоне сты
44
ков, тепловые деформации стержней обмотки статора в аксиальном на правлении, неэффективную передачу усилий прессовки на сердечник (неточная установка нажимных пальцев, отжимных болтов и д р .) .
Эксплуатация генераторов без контроля состояния крайних паке тов в ряде случаев приводила к выкрашиванию листов зубцовой зоны, повреждению стержней обмотки и выгоранию активной стали сердечника. Вместе с тем установлено, что периодический осмотр крайних пакетов позволяет своевременно выполнять профилактические мероприятия,обес печивающие надлежащую плотность пакетов в процессе длительной экс плуатации. Поэтому актуальной проблемой является организация обслу живания статора, уточнение объема и периодичности осмотров и ре монтно-профилактических мероприятий, регламентируемых эксплуатаци онным циркуляром. Контроль состояния крайних пакетов сердечника не уменьшает важности исследований, связанных с выяснением механизма повреждения крайних пакетов и разработкой рекомендаций по предо твращению и устранению этих повреждений. Результаты подобных иссле дований, проводившихся применительно к турбогенераторам / 7 /, могут в значительной мере быть использованы и для гидрогенераторов.
Статические деформации статора. С ростом единичных мощностей гидрогенераторов повышается роль воздействия статических нагрузок, возникающих при сборке, нагреве статора и действии сил магнитного тяжения. Статические воздействия могут привести к ряду недопусти мых явленiiг. чапример к потере устойчивости пакетов-сердечника и перегреву Астаной стали, к чрезмерному изменению воздушного зазо
р а, |
к смятию стыковых зон сердечника |
и д р . Особенно серьезной проб |
лема становится для гидрогенераторов, |
шихтующиеся в кольцо на мес |
|
те |
установки. При этом возникают трудности соблюдения заводской |
технологии сборки в условиях строящейся ГЭС, которые могут при вести к возникновению остаточных напряжений и деформаций в элемен тах статора.
У гидрогенераторов больших диаметров возникает проблема обес печения постоянства воздушного зазора при изменениях режиш рабо ты. Номинальный зазор мало зависит от размеров гидрогенератора, тогда как механические характеристики статора прямо связаны с та кими параметрами, как диаметр ротора, число полюсов. Напршер, с увеличением полюсного деления увеличивается толщина спинки сердеч ника, т .е . его тангенциальная жесткость на растяжение. При этом уменьшается влияние сил магнитного тяжения на радиальное сжатие сердечника, однако возрастает возможность более свободного тепло
45
вого расширения статора, поскольку относительная податливость кор
пуса и фундамента может оказаться слишком большой. Нельзя допус кать и чрезмерных ограничений теплового расширения статора, что бы не вызвать недопустимых тепловых напряжений в активной стали
статора. Существуют различные подходы к решению этой проблемы,при чем различие подходов во многом определяется технологией произ водства. За рубежом широко применяется предварительное растяжение
сердечника статора для компенсации тепловых напряжений в активной ссели гидрогенераторов, шихтуемых в кольцо на месте установки. Для статоров с посекторной сборкой такие меры не применяются.
В отечественном электромашиностроении накоплен определенный
опыт бесстыковой оборки сердечника в условиях ГЭС при перешихтовке старых машин. При этом какие-либо специальные меры по компенса ции статических (прежде всего тепловых) деформаций не принимались. Опыт показал, что в течение 15-17 лет такие отаторы работают нор
мально. Однако шихтовка первых же крупных отечественных гидроге
нераторов в условиях строящейся ГЭС показала, что возникают проб лемы, связанные с принятием решений по предотвращению вредного влияния статических усилий.
Разработка конструктивных, технологических и эксплуатацион ных мероприятий в этом направлении затруднена вследствие того,что большое число вопросов, связанных с деформационной способностью
статоров, исследовано частично. Необходимо уточнить модуль упру гости и коэффициент температурного расширения шихтованного сер дечника во всех ортогональных направлениях, определить распреде ление деформаций внутри сердечника, выяснить упругие характерис тики узлов связи сердечника и корпуса, установить оптимальные со отношения податливостей сердечника, корпуса, фундамента. Требу ется более строгая оценка соответствия конструкции и технологии сборки гидрогенераторов, например процесса шихтовки бесстыково
го сердечника, условий затяжки отыков при посекторной сборке и др.
Таким образом, для повышения надежности эксплуатации совре
менных высокоиспользованных гидрогенераторов необходимо сосредото чить усилия на решении следующих задач: уточнение динамических свойств сердечника и обмотки статора, использование комплексного оптимизационного подхода при выборе схемы обмотки и системы ее крепления; изучение физичеоких характеристик 'статора гидрогене-
'р а т о р а , влияющих на деформационную способность |
конструктивных уз |
лов (модуль упругости и коэффициент линейного |
расширения шихто |
46
ванного сердечника, упругие свойства узлов крепления и д р .), тео ретические исследования, разработка методики я экспериментальное изучение воздействия статических усилий в натурных условиях; по лучение достоверных данных о пределах выносливости обмоток стато ра, установление количественной связи между напряженным и вибраци онным состояниями конструктивных узлов гидрогенератора для оценки верхней границы допустимых вибраций; использование контроля вибра ционного и напряженного состояния статоров гидрогенераторов для оптимизации их обслуживания.
1. |
Ипатов П.М., |
Дукштау А.А. |
О действии |
гармонических н .с . |
||||
обмотки статора с дробным числом |
газов на полюс и фазу. - Элект |
|||||||
ротехника, |
1965, Л В, |
с .32-36. |
|
|
|
|
|
|
2 . Цветков В.Л. Об источниках магнитной вибрации гидрогене |
||||||||
раторов. |
- |
Электротехника, 1971, |
Л 3, с . 28-31. |
|
||||
3 . |
Каримов А .А ., |
Харитонова Т.В. Алгоритм расчета частот соб |
||||||
ственных колебаний лобовой дуТи гидрогенератора*. В к н .: Методы |
||||||||
расчета |
и^исследования турбо- л гидрогенераторов. - М. : Наука, |
|||||||
4. Карымов А .А ., |
Харитонова Т.В. Алгоритм расчета амплитуд |
|||||||
вынужденных колебаний |
лобовой |
дуги |
гидрогенератора. - В к н .: Мето |
|||||
ды расчета и исследования турбо- |
и гидрогенераторов. М. : Наука, |
|||||||
1974, с.173-181. |
Элькинд Ю.М. Изучение и нормирование вибра |
|||||||
5 . Сучкова Р .В ., |
||||||||
ций статора гидрогенератора. - М. |
: Энергия, |
1969, вьш .35, с . 5 -25 . |
||||||
6. Цветков В.А. К определению |
показателей надежности элемен |
|||||||
тов электроэнергетических систем. - |
Изв. АН СССР, .Энергетика |
и |
||||||
транспорт, |
1975, й 2, |
о . 140—144. |
|
Цветков В.А. Исследование элект |
||||
7 . Бураков А.М., |
Геллер P . J . , |
|||||||
ромагнитных сил в торцевой зоне и механического состояния край |
||||||||
них пакетов |
сердечника статора мощных генераторов. - В к н .: |
Элект |
||||||
рические |
машины. Исследование |
электромагнитных, тепловых и механи |
||||||
ческих процессов. Л. |
: Изд-нйе |
ВНИИэлектромашиностроение, 1978, |
/ЦК 621.313.322
З.Т.Мануйлова, X.С.Фишман
ОЦЕНКА И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ НАДЕШЮСТИ КРУПНЫХ садовых ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ машин
НА СТАДИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Эффективность судовых электроэнергетических сиотем, гребных - электрических установок и ряда других оудовых систем в значитель ной мере определяется надежностью крупных судовых электрических машин (КСЭМ). Проблема обеспечения надежности КСЭМ на стадии про ектирования включает комплекс научно-технических и организационных задач, среди которых важное место занимает разработка и внедрение
47
количественных методов оценки показателей надежности на основе конструктивных и экспериментально определяемых параметров и ха рактеристик узлов (сборочных единиц). Определение количественных
показателей надежности всегда сопровождается некоторыми расчетами. Они проводятся при проектировании, на этапе испытаний и при ана лизе результатов эксплуатации. Расчеты на стадии проектирования основаны на анализе структуры изделий и заданных условий работы и их принято называть расчетами надежности. Характерной особенностью
таких расчетов является то, что показатели надежности определяются в виде зависимостей от первичных факторов, обусловливающих техни ческое состояние (надежность) объекта. Такие расчеты имеют призна
ки прогнозирования постепенных и внезапных отказов, поскольку они служат обоснованием предполагаемых (прогнозируемых) условий ра
боты (зкеплуатации) объекта, в частности выхода некоторых парамет ров за пределы допуска /17* При этом степень прогнозирования тем выше, чем в большей степени учитывается в них характер процессов изменения конструктивных параметров, влияющих на надежность КСЭМ,
В данной работе рассматривается методика оценки и прогнозиро вания показателей надежности КСЭМ постоянного тока с учетом воз можности возникновения постепенных (параметрических) отказов их основных узлов: Токосъемного узла, коллектора, подшипникового у з ла и изоляции обмоток. При оценке показателей надежности учитыва
ются условия работоспособности, конструктивные параметры и резуль
таты, полученные в процессе испытаний разрабатываемых или модерни зируемых КСЭМ.
|
|
Прогнозирование вероятности безотказной работы |
(ВЕР) на за |
|||||||
данную наработку |
t |
проводится |
на основании структурной |
схемы на |
||||||
дежности при условии независимости отказов основных узлов КСЭМ |
||||||||||
(токосъемного |
узла, |
коллектора, |
подшипникового у з л а , |
обмотки яко |
||||||
ря |
и |
д р .) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВЕР КСЭМ определяется по формуле |
|
|
|
|||||
|
|
Pj(t) |
- ВЕР |
|
П, P;(t), |
|
|
(1) |
||
где |
/'-го узла (токосъемного, |
коллектора, подшипни |
||||||||
кового, обмотки якоря и д р .) |
|
|
|
Р* (О |
||||||
|
|
Для оценки ВЕР КСЭМ в последний период |
эксплуатации |
|||||||
в |
пределах назначенного ресурса |
до заводского ремонта (THi3<p ) |
||||||||
л |
формуле |
(I) |
должны быть учтены |
плановые замены щеток, |
смазки |
|||||
и подшипников, |
а |
также периодические проточки коллектора |
|
|
р„ (Г ) = Рт( * t ) |
Рк (a t) гя (г„_ м ) Ра (at), |
(2) |
- |
||
где Pf (At) , PK(at) и |
Р„ (at) - |
соответственно |
ВЕР токосъемного уела |
|||
(ТУ) , коллектора (К) |
и подшипникового узла |
(ПУ) на наработку |
a t |
|||
в последний период эксплуатации до заводского ремонта; |
v w |
- |
||||
ВЫ* обмотки якоря (ОЯ), определяемая на наработку Тн#а>р 4 |
|
|||||
Для этого |
ВЕР каждого из основных узлов, кроме ОЯ, |
КСЭМ оп |
||||
ределяется для |
значения наработки |
|
|
|
(3)
где |
ttj - |
количество плановых для каждого из основных узлов, за |
|||||||
мен щеток |
(*>щ) , |
подшипника |
, |
смазки |
(псм ) , |
проточек коллек |
|||
тора |
(пк ) |
до |
заводского ремонта; |
t |
- для |
каждого |
из основных у з |
||
лов, |
наработка |
КСЭМ между плановыми |
заменами щеток |
( t ^ |
), подшип |
||||
ника |
(tf ) , |
смазки |
( tCM), проточками коллектора (tK) , |
ч. |
|||||
|
Оценка наработки на отказ проводится с |
учетом |
того, |
что КСЭМ |
является восстанавливаемым объектом и при устранении отказа ее ра ботоспособность восстанавливается полностью (до начального уровня). Наработка на отказ КСЭМ в сборе ориентировочно определяется на гра фике функции Р ( t ) при Р (Т0 ) = 0 ,6 3 .
Оценка гамма-лроцентног.) ресурса КСЭМ проводится на основе следующих критериев ее предельного состояния : необходимость за мены обмотки якоря (например, по причине пробоя на корпуо или межвиткового замыкания) или предельный износ коллектора. Гамма-про
центный ресурс КСЭМ определяется значением наработки |
t - rf |
, |
|||||||
при которой ВЕР |
P it) |
равна |
f / 100 |
|
|
||||
|
Рмд (t) |
|
|
P (t)-P Ma (*) Рнн ( V P* (*)• |
(4) |
' |
|||
где |
- вероятность |
отсутствия пробоя межвитковой изоляции ' |
|||||||
ОЯ за |
наработку |
*8 |
К и |
(t) |
- то же для корпусной изоляции; |
||||
PK ( t ) |
- вероятность недостижения предельного износа |
коллектора |
|||||||
з а |
наработку |
t ; |
^ |
определяется на графике функции |
P it) . |
|
|||
|
Рассмотрим методику определения (прогнозирования) |
показателей |
надежности основных узлов КСЭМ постоянного тока. Щеточно-коллвк- торный узел электрической машины конструктивно объединяет токо съемный узел (ТУ) и коллектор (У). Щетка являетоя невоостанавлива емым элементом ТУ и в основном'определяет его яадежног-ь. Распре деление' окорости износа щеток с достаточной степенью точности опи— сын зтся нормальным распределением & ] .
- ВЕР ТУ на наработку t определяется как вероятность недостнг» жения максимально допустимого износа (уменьшения массы) всеми щет ками КСЭМ за наработку t
40
|
|
|
|
PT(t) - [ ^ ( ^ Y , |
|
|
|
<5> |
|||
где |
Pf Xt) |
- вероятность недостижения максимально допустимого из |
|||||||||
носа (уменьшения масон) |
одной щетки за наработку |
? ; |
/п |
- коли |
|||||||
чество щеток в |
КСШ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
На стадии разработки среднее значение наработки |
до о тказа од |
|||||||||
ной щетки определяется по формуле |
|
|
|
|
|
||||||
где ' Ah,M |
- максимально допустимый (в соответствии с |
|
( 6) |
||||||||
НТД) износ |
|||||||||||
щетки, м м ;. Ahc |
-- средний иэНоо щетки з а 1000 |
ч работы, мм. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
. r f - |
|
|
|
|
(7) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(8) |
где |
Ah- |
- износ |
/ - й |
щетки |
у - й КСЭМ з а |
время |
\ |
*,у |
- |
||
наработка |
/-Й_щетки у - й электрической машины при |
испытаниях,ч; |
|||||||||
i - |
f,mj \ |
j - |
К К; |
Н |
- количество КСЭМ на испытаниях. |
|
|
||||
|
По данный & J, |
износ коллектора мощной электрической машины |
|||||||||
за |
1000 ч работы составляет 0 ,0 8 |
- 0,12 мм, а при.работе |
со |
щетка |
|||||||
ми марки ЭГ-74к скорость изнашивания коллекторов не превышала |
|||||||||||
0,11 мм (по радиусу) |
за |
10000 ч работы. |
|
|
|
|
|
||||
|
Скорость износа в электрическом окользящен контакте при оп |
||||||||||
ределенных условиях работы и величинах нагружения |
зависит |
от |
ус |
ловий работы (степень искрения, температура меди) и материала тру щихся тел (марки меди и щеток) и ю жет быть описана нормальной функцией распределения.
ВБ? коллектора определяется как вероятность недостижения пре дельного износа коллектора за наработку / . На стадии разработки среднее значение наработки на отказ К определяется так же как для щеток, аналогично формуле (6) .
Значение Ah ш |
для К определяется по формуле |
|
где Ahn - глубина |
Ah„ - Ahr , |
(9) |
необходимой проточки, мм; даг |
- технологи |
ческий припуск, необходимый для получения заданной чистоты обра
ботки рабочей поверхности |
К, мм. |
Ориентировочно можно |
п р и н я т ь ^ = 0,2 5 мм и д/гг = 0,20 мм. |
50