книги / Надежность и диагностика энергетических электромашин
..pdfВ этом случае |
парциальные |
частоты |
|
|
|
|
/ и |
/ а |
1 7 |
0,044 |
0 ,0 2 9 |
0 |
0 |
г а |
1065 |
8 7 ,5 |
O.S4 |
0 7 . |
0 |
0 |
а |
8 7 ,3 |
- 3 0 0 3 |
0 ,7 |
0 ,4 6 |
0 |
0 |
■Ю18 |
т ? 5 |
?91 |
6 4 ,5 |
0 |
0 |
|
-692 |
-3 0 6 3 |
- 4 6 8 8 |
6 4 ,5 |
$ 5 2 |
0 |
0 |
т |
-1862 |
1456 |
/4 ! |
f t f |
0 |
0 |
37 |
|
ООО |
17 В |
2 5 $ |
0 |
0 |
и спектр собственных частот системы будет другим (ом .табл.З). Оа
рио.2 приведены |
спектры |
собственных чаотот системы ротор - корпус |
||||||
в зависимости от |
чаототы |
вращения ротора в случае идентичных и |
||||||
неидентичных шарикоподшипниковых узлов; Штриховыми линиями |
на |
|||||||
рис«2 обозначены |
области |
значений |
собственных частот, полученные |
|||||
в результате экспериментальных |
|
|
||||||
исследований. Данные |
расчетов и |
|
|
|||||
экспериментальных исследований |
|
|
||||||
имеют достаточно |
хорошее |
совпа |
|
|
||||
дение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полученные результаты |
пока |
|
|
|||||
зывают, что |
изменение жесткости |
|
|
|||||
одного из подшипников приводит к |
|
|
||||||
изменению всего спектра собствен |
|
|
||||||
ных частот |
системы ротор |
- |
кор |
|
|
|||
пус. Отклонения формы и размеров |
|
|
||||||
деталей неидентичных |
подшипников |
|
|
|||||
приводят к взаимосвязи угловых и |
|
|
||||||
прямолинейных |
колебаний |
системы. |
|
|
||||
Приведенные |
методы расчета |
позво |
|
|
||||
ляют установить |
однозначное |
со |
|
|
||||
ответствие |
между технологичес |
|
|
|||||
кими погрешностями шарикоподшип |
|
|
||||||
ников и собственными частотами |
|
|
||||||
' зстемы ротор |
- |
корпус при |
за |
|
|
|||
данном режиме |
работы |
прибора. |
|
|
||||
'Это дает возможность, накладывая |
|
|
||||||
ограничения |
на изменения |
соботвен |
|
|
||||
них частот |
системы, |
определять |
расчетные данные, / / / / - |
экспе |
||||
предельные |
значения |
технологи |
||||||
ческих погрешностей, |
шарикопод- |
риментальные данные), |
|
|||||
|
|
101
шшшинов. Такое нормирование технологических погрешностей позволит с достаточно высокой точностью определить зоны резонансных колеба
ний системы, снизить общий уровень вибрации и |
повысить эксплуата |
||
ционную надежность механической системы. |
|
|
|
1. Крльнициий Л.А. и др. Специальный курс |
высшей математики |
||
I втузов. Прикладные вопросы анализа. - |
М. : Выш. школа, 1976. - |
||
2 . Новиков Л .З. Определение собственных частот |
колебаний |
||
|дектродвш;ателей, связанных с нелинейной^пругостью |
подшипников. - |
||
. Механика и машиностроение, |
Под ред . К.Н.Явденского |
||
" борные--------------------------------------шариковые подшипникси ,/ |
|||
Г: машиностроение, 1981. ■ 351ост |
с- . |
|
|
УДК 621.313.322
А.М.Бураков, Р.Л.Геллер, В.А.Цветков
СИЛОВОЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ЗУБЦА АКТИВНОЙ СТАЛИ, НШМНОГО ПАЛЬЦА И СТЕРШ ОВЮТКИ
• СТАТОРА ТУРБОГЕНЕРАТОРА
Эксплуатационная надежность мощных генераторов в значительной мере определяется ооотоянявм торцевой зоны статора. В связи с этим выявлевив напряженного состояния и деформаций конструктивных эле
ментов торцевой зоны и изучение их силового взаимодействия при цик лических нагревах и охлаждениях является важной и актуальной зада
чей / I - 3 /, В работе / ] / на баве результатов натурных эксперимен
тов сделан вывод о возможности появления значительных пластичес ких деформаций в нажимном пальце под действием сил, вызванных теп ловым расширением стержня обмотки при нагреве статора . С другой стороны, в работе {%} приведены данные, согласно которым стержень проскальзывает относительно зубца. Наконец, в работе (Ш предло жена теоретичеокаямодель, позволяющая, при определенных допуще ниях, согласовать результаты исследований описанных в работах
Однако, в теоретической модели зубец рассматривается как тонкий стержень
В данной отатье предложена теоретическая модель, учитывающая двухмерный характер распределения напряжений в зубцовой зоне ак тивной стали. Это дает возможность рассмотреть особенности дефор маций нажимного пальца и зубца и выявить условия, при которых ис чезает силовой контакт между ними и начинается распушение крайне го пакета. Точное решение задачи силового взаимодействия стержня
102
обмотки с активной сталью при циклической изменения их температур
сопряжено |
с большими |
трудностями вследствие неопределенности ус |
||||||||||
ловий контакта |
зубца |
со |
стержнем, анизотропности шихтованной сре |
|||||||||
ди и сложной геометрии |
зубцовой зоны и обмотки. В связи о |
этим |
||||||||||
рассматривалась упрощенная модель конструктивного узла (рисунок) |
||||||||||||
при следующих допущениях. Зубец считался параллелепипедом, |
по вер |
|||||||||||
тикальной грани которого распределена сила взаимодействия актив- |
||||||||||||
вой стали |
со |
стержнем обмотки, а по |
горизонтальной - |
контактное |
||||||||
давление между |
активной |
оталью и няжимянм пальцем. В оилу симмет |
||||||||||
рии рассматривалась |
лишь половина зубца, расположенная по одну сто |
|||||||||||
рону от горизонтальной оси симметрии. |
|
|
||||||||||
|
Исследование |
состояло в |
решении плоской задачи теории упруго |
|||||||||
сти для прямоугольника |
о заданными условиями на краях. Поскольку |
|||||||||||
шдуль упругости |
шихтованных |
пакетов в продольном направлении |
||||||||||
(вдоль оси |
|
у |
) |
примерно на |
три порядка меньше, чем в поперечном, |
|||||||
зубец можно было считать анизотропным телом, у которого модуль |
||||||||||||
Пуассона вдоль |
оси |
|
у |
при рассмотрении деформации равен нулю, |
||||||||
функция напряжений принималась в данном одучае в виде полинома |
||||||||||||
четвертой |
степени. Граничные |
условия для составляющих тензора, на |
||||||||||
пряжений |
|
|
|
, |
f y |
имели ввд |
|
|
|
|||
|
|
|
<^Сдг, z ) |
= р (х)~ |
р7 ? ; |
*Ку (.O.L)-0‘, |
7 |
ш |
||||
|
|
|
|
|
|
|
о-, |
|
|
ТуЪ,у)=П0-Г J , |
||
|
р0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
- |
д а в л е н и е |
п р е с с о в а н и я п од |
нажимной пли то й . |
|
|||||||
|
Закон распределения температуры принимался линейным |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
U x ,jf)= |
* * £ £• |
|
(2) |
||
Выражение для перемещений точки зубца о координатами |
к , у |
Окно |
||||||||||
получено в |
виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1'(>■))--% [ О Л |
|
|
|
|
О ) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
р * , р* |
- |
значения |
и |
р} , изменившиеся водедзтвне нагре |
|||||||
ва активной |
стали; |
£ |
- |
модуль упругости зубца в осевом направ |
||||||||
лении. |
|
|
|
|
|
наибольший интерес точке ( г л ) |
|
|
||||
|
В представляющей |
перемещение |
||||||||||
равно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ъ - % |
|
|
|
i y * |
1 |
|
<4 > |
ЮЗ
|
|
|
|
Прогиб |
свободного |
конца |
||||
|
|
|
надииного пальца под действием |
|||||||
|
|
|
распределенной |
нагрузки |
Вр(х) |
|||||
|
|
|
определяется выражением |
|
|
|||||
|
|
|
и(1У |
8р„ Ij, |
П |
|
8р, I * |
|
(о) |
|
|
|
|
3 £ J |
t20 |
|
£J |
|
|||
|
|
|
где |
3 , J , |
£ |
- ширина |
зубца, |
|||
|
|
|
момент инерции сечения л модуль |
|||||||
|
|
|
упругости материала |
нажимного |
||||||
|
|
|
пальца. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Будем считать, |
что |
во |
всех |
|||
|
|
|
сечениях нажимного |
пальца |
его |
|||||
|
|
|
прогибы равны перемещениям |
|
||||||
|
|
|
верхней грани параллелепипеда. |
|||||||
|
|
|
Для свободного |
конца нажимного |
||||||
|
|
|
пальца будет при этом справед |
|||||||
|
|
|
ливо |
соотношение |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
u(i)~ |
P*L |
|
|
|
|
|
Тасчетяая схема оилового взаимодей- |
£ |
' $ |
• |
|
(6) |
|||||
ствия нажимного пальца CD, |
зубца |
|
4 |
|
|
|
|
|
||
а ™ * ? !)- ? ™ * |
сте*ш ш |
ой“ |
Перемещение |
конца |
стержня |
|||||
|
|
|
обмотки нагретого |
до темпера |
||||||
туры |
и нагруженного касательными уоилиями |
г |
равно |
|
(7) |
|||||
|
|
2'tk |
Г+ОСм** L’ |
|
|
|
|
|
||
где °(м £<ц - коэффициент линейного расширения и модуль |
упругости |
|||||||||
меди; |
- ширина и площадь сечения |
стержня. |
|
|
|
|
|
|||
|
Рассмотрим условия потери силового контакта между нажимным |
|||||||||
пальцем и сталью для |
некоторых вариантов взаимодействия стержня |
|||||||||
■ зубца. При атом примем, что воли касательные |
напряжения |
г Су) |
||||||||
не превосходят некоторой критической величины |
фрикционного взаи |
модействия, то тепловые деформации стержня происходят без его про-
окальвывания. В противном случае возникает |
относительное проскаль |
||||
зывание зубца и стержня. Учтем также возможность |
появления, п ластя- |
||||
чеокях деформаций нажимного пальца. |
гд( К j ) |
, |
- |
|
|
Введем следующие обозначения: |
перемещение |
||||
зубца в сечении заделки нажимного пальца (X = 0) |
и у |
его свобод |
|||
ного конца, (1 = 1) при переходе из |
/-г о |
в j -е |
оостояние; |
ttC/J)- |
|
перемещенив свободного конца нажимного пальца при переходе |
из / - го |
104
ву'-е состояние; SV,j)~ изменение длины стержня обмотки црж
переходе из |
|
/ - г о |
в у '- е состояние; |
rO’J ) - |
проокальзываниз |
стерж |
|||||||||||
ня относительно активной стали ори переходе ив |
/'-го в |
/~ е |
сос- |
||||||||||||||
гояние; ро 0) , |
р7 о ) |
- давление прессования зубца в |
сечениях 1 * 0 |
||||||||||||||
и X * / |
в |
|
/ —ом |
состоянии; |
ТО) - |
иасатедьное |
напряжение между' |
||||||||||
зубцом и |
стержнем |
в |
|
/' -ом состоянии. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Индекс |
/ |
= |
0 |
соответствует |
неда формированному состоянию зуб |
||||||||||||
ца, т .е . при |
р0 (о) |
= Р7 (О) = |
о-, |
/ |
* |
I |
соответствует состоянию до. |
||||||||||
вагрева, |
/ |
= |
2 - |
после н агрева, |
/ |
а |
3 |
- |
после охлаждения. |
|
|||||||
Условия совместности деформаций'зубца и стержня в~ |
об |
||||||||||||||||
щем виде |
можно выразить следующим образом: |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
Ш 2)= |
*,(Ъ2) - |
rf (0,i)- |
г а * ) , |
1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
& Ш ) • |
г, (.0,3) - |
у,(4/) ~ г((з)- |
) |
’ |
|
(8) |
||||||||
Условия совместности деформаций зубца и нажимного пальца в |
|||||||||||||||||
соответствии |
с уравнением (6) |
имеют’вид |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
и(0,*)= ¥0 (0,2)- |
У,(А2), | |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
и(о,3)= Ь Ш )- *,Ш ) ] |
|
|
|
f9 )> |
|||||||
Входящие |
в выражения (8) и (9) |
величины определяются по фор |
|||||||||||||||
мулам, приведенным выше, и равнц' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
М 2 Ы м *м 1 - г (*) — |
? " £ ._. |
|
(10) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(И).-; |
|
|
|
|
|
|
|
ъ(0,1)=-jr |
[ Рв (?)+ 4 ( 7 ) ] . |
|
|
(12) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
f I3) |
|
|
4 W * - r ( s ) T f - f +ir-U0)>4W J / |
|
|
?М> |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f I5) |
|
|
|
|
|
|
|
%(**)*frb (* h |
|
|
|
f I6) |
|||||||
-a(0,2)~ 3£J P0 (2) t — |
- J J - |
pf (2) |
*• |
|
(Q '2) • |
|
(It.) |
||||||||||
|
-u(0,3)- j fi - P g W + w |
-JTA O) * POgyg (0,3), |
|
( Й ) |
|||||||||||||
где Auocm ( ij ) - увеличение прогиба вследствие пластических деформа |
|||||||||||||||||
ций нажимного |
пальца |
|
при переходе |
из. |
/- г о |
в |
у _ е |
состояние-. |
|
' 105
|
В вырахеняях (13) я (14) |
картельные |
напряжения |
г (2) |
и |
||||
43) |
умножаются на'коэффициент |
( 6 |
- |
средняя |
ширина зубца), |
||||
позволяющий учесть действительную площадь |
контакта |
стержня, с |
зуб |
||||||
цом. |
В уравнениях (10),4- (16) |
знак |
соответствует |
сжатию, |
а |
||||
|
|||||||||
знак |
" |
- раотяжению зубца и стержня. Давления рв О) |
и р,О) |
счи |
|||||
таются отрицательными, когда зубец даимаетоя. Температуры |
1 |
я % |
|||||||
Ж )>и |
положительные при нагреве и отрицательные при |
охлаждении. |
Знак прогиба нажимного пальца принимается положительным, если его
наружные волокна' при нагибе растягиваются. |
|
|
|
|
||||||||
Приведем теперь выражения для |
определения давлений р0о) и |
|
||||||||||
Р, С»; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина р0(0 равна номинальному давлению прессования |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Р0 а)~Рв |
|
|
|
|
(19) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(20) |
где S |
конструктивный модуль сердечника, равный |
|
|
|
||||||||
|
|
|
S = ----------- .-------- 1----------------------— |
|
|
(21) |
||||||
|
|
|
|
' |
JL(L2L + _ X + _ L \ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
4 |
& |
\cf |
Cs |
|
) |
|
|
|
В выражение (21) входят следующие величины: |
6 - |
площадь сечения |
||||||||||
сердечника; |
2L - |
полная длина сердечника; |
ct, с} - |
жесткости |
ыа- |
|||||||
с .плит; |
|
- |
суммарная жесткость |
стяжных ребер. |
|
|
||||||
Величина р0И ) в |
овяаи с обратимостью процесса нагрева |
я |
ох |
|||||||||
лаждения активной |
стали равна |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
/>,(*)* W O t />в . |
|
|
|
(22) |
|||
- Давление pt (3) может быть определено из |
условия равенства |
ну |
||||||||||
лю давления у свободного Конца нажимного пальца, |
что соответотву- |
|||||||||||
■ет началу раопушеняя активной стали. Очевидно, что при этом |
|
|||||||||||
|
|
|
pt Ь) может быть найдена |
|
|
|
|
(23) |
||||
Величина |
с помощью уравнения (6) |
для |
||||||||||
состояния / |
= |
I |
и равна |
61 * • |
4 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
, , |
|
863 |
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
1 |
ко |
63 |
t |
|
|
|
(24) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Очевидно, что в состоянии / = I остаточные деформации нажим ного пальца всегда отсутствуют.. В состояниях / = 2 и У = 3 они могут возникать,причем во всех случаях справедливо соотношение
‘ “.с * ® » - * .* |
(2S> |
В выражения (13) и (17) входит величина рг ( г ) , определенна которой зависит от деформационного состояния нажимного пальца. Ес ли его изгиб происходит в пределах воны упругости, величина дав ления р1 (2) вычисляется с помощью первого уравнения (9) и равна
|
«у \> |
-С '/-' |
Т Т " |
где |
А* |
|
si* |
вг* |
/го |
||
|
/ ° =~а1Г |
£} • |
- j ’ |
(26) |
UL J i L
~i£0 f
В случае, |
когда изгиб нажимного пальца сопровождается появ-г |
|
|||||||
ленивы больших пластичеоких |
деформаций давление |
р,(?) |
определяется |
|
|||||
исходя из то го , |
что в конце |
процесоа яялрам ' цягибярщчй момент, |
|
||||||
действующий на |
нажимной палец, |
достигает |
предельной величины дня |
|
|||||
идеально |
пластичногоV телао - |
i-г МтЛ7г-- |
з |
|
|
|
|||
|
|
|
вра(2)1г |
* |
Sp,(2)1* |
|
|
|
|
. Отсюда |
|
9 |
Мт 3 |
|
|
|
|
||
|
|
|
¥ 2**2 -•■№ |
|
|
(26) |
|
||
Проанализируем сначала |
случай возникновения распущенна при |
|
|||||||
отсутствии пластических деформаций нажимного пялщя (£^веа • в ) . |
|
||||||||
Подставляя выражения (10) + (18) с учетом (19) + (25) в уравнения |
|
||||||||
совместностя(в) |
и |
(9 ), получаем |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
w - T l i i . ' j w w ] - ' |
|
(27) |
; |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
[4 0 ) . r t |
j . |
(28) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
j . - b i L . . |
|
/ |
|
|
|
|
||
Критическое значение касательного напряжения т(з) , обеспечи |
|
||||||||
вающее возникновение распущенна |
(23), должно удовлетворять условию |
|
|||||||
С другой |
стороны, |
|
|
|
|
|
<а> |
|
|
величина *(J) не может быть больше некоторой пре |
|
||||||||
дельной величины |
ткр , поскольку при этом вачвется |
проскальзыва |
|
||||||
ние, исключающее возможность дальнейпего роста касата |
звых напра- |
|
|||||||
жений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, распушеняе возможно лишь при соблюдении ус |
|
||||||||
ловия |
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
(Э0)
107
Отсюда следует, что при охлаждении, т .е . при переходе от состоя вши / = 2 к состояашо / = 3 проскальзывание будет отсутствовать, е с й соблюдаются условия распушеняя (23)
r(2,S)*r(/,2)-r(/,J) = 0. |
(31) |
т .е . |
|
Г(г,2}- Г(7,>) -г. |
(32) |
Запета!, что величина г представляет |
собой относительное |
проскальзывание зубца я стержня при вагреве.
Поскольку в анализируемом варианте при отсутствии пластичес
кого прогиба нажимного пальца раопушение зубца возможно лишь при
проскальзывании стержня на стадии нагрева, величина |
касательного |
|||||
напряжения г(г) составляет |
|
|
|
|
||
' |
|
т |
- v |
|
|
(зз) |
Минимальная величина температуры, при которой |
начнется |
рао - |
||||
пушение, запишется в виде |
|
|
|
|
||
|
|
|
1ц + ъ ю -2 } • |
(34) |
||
Перейдем теперь к рассмотрению процесса силового |
взаимодей |
|||||
ствия стержня и зубца, |
сопровождающегося пластическими |
деформаци |
||||
ями нажимных пальцев |
й и ^ * |
о. . |
|
|
|
|
Подставив выражения (10) + (18) с учетом (19) + (25) в урав |
||||||
нения совместности |
(8)' и (9), |
имеем для данного случая |
|
|
||
|
|
|
М |
' Л |
3 • |
(35) |
w |
* |
|
1 ) ; |
|
|
(36) |
|
' W |
* ' ) * U>‘M o« ] } . |
|
|
(37) |
|
Ограничимся здеаь анализом случая дефоршций нажимного |
паль |
ца, при которых образуется тан называемый "пластический шарнир".
При эхом изгибающий момент равен j |
мг , а |
величина р,(2) определя |
|||
ется по формуле (26). |
|
|
|
|
|
Будем считать, что г (г) < |
г„р |
и что |
проокальзывание |
при на |
|
греве по этой причине отсутствует |
г(г, 2 ) * О, Если проскальзывание |
||||
будет отсутствовать я при охлаждении, то согласно уоловяю |
(3 1 ), |
||||
получим ' |
|
|
|
|
|
|
r(r,J)*0. |
|
(38) |
||
С учетом выражений (38) я |
(26) |
мокно определить величины |
ди. т , |
||
CCS) я Г(2) по формулам |
(35) |
+ (37). |
|
с |
108
Температура нагрева меда ам , необходимая для возникновения распушения при пластическом деформировании нажимного пальца, бу дет равна
На практике можно ограничиться расчетом параметров процеоса для двух характерных нагрузок на нажимной палец: при напряжениях изгиба меньших, чем предел текучести м атер и ал ап р и появлении "пластического шарнира", когда изгибавший момент достигает величи ны j мт. -
Рассмотрим условия начала распушёняя на примере турбогенера
торов типа ТГВ-200, ТГВ-300, ТВВ-320-2 и ТВВ-800-2.
Исходные данные |
для |
р асчета: fff = 570 |
МПа, £м = Юб МПа, |
|||
/ = 2 . М 0 5 |
МПа, с(с |
= |
2 |
,2 -1 0 5 / / ‘С , |
<*„ = |
1 ,6 7 -Ю“5 / / Г , ^ = |
= 50°С, иг = |
о (так |
как |
|
влияние |
на искомые параметры невелико). |
Конструктивные параметры перечисленных машин, необходимые для рас чета, даны в таб л .1 .
Анализ результатов расчета для обоих рассмотренных вариантов (табл.2) показал, что температуры нагрева меди, необходимые для
реализации процесса расрушения, во всех рассмотренных случаях ока зались сравнительно невысокими, т .е . 25 - 65°С. Таким образом, .по условиям нагрева меди опасность распушения пакетов существует прак тически на всех генераторах. Однако нагрев меди является необхо димым, но далеко не достаточным условием раопушения. Решающую роль здесь играет характер фрикционного взаимодействия зубца я изоля ции стержня; величина предельного касательного напряжения т„р , которое может быть достигнуто при отсутствии относительного проскальзывания поверхностей. При слабом фрикционном контакте, тогда *пр < 0 ,0 4 МПа, возможность распушения крайних пакетов практи чески исключена. При увеличении предельного касательного напряже
ния до гар - 0 ,0 5 |
«- 0 ,1 3 МПа распушеняв |
становится возможным, при |
чем характерными |
особенностями процесса |
в этом случае являются |
наличие проскальзывания стержня при нагреве и отсутствие пласти
ческих деформаций нажимного пальца. |
|
Дальнейший рост предельных касательных напряжений до |
* |
= 0 ,2 4 -0 ,3 МПа устраняет возможность проокальзнваняя отерквя при нагреве. Однако опасность распушения при этом не исчезает, по стольку под действием столь больших усилий возникают довольно евачительные пластические деформации нажимных пальцев.
109
Т а б л и ц а |
|
I . Конструктивные параметры юшиа |
|
тгв-зоо |
|
|
|
|
|
|||||||
Тип турбогваэратора - |
|
|
|
|
|
|
|
ТБВ-800 |
|
|||||||
Номинальное давление |
прессования |
t |
\ |
ШТя |
|
2 ,0 |
2,0 |
* |
1.2 |
|
1.2 |
|
||||
Длина активной |
стали |
|
|
21 ' ‘ |
н |
|
5,0 |
5 ,8 |
6,0 |
|
7,1 |
|
||||
Расчетная ошрина зубца |
|
8 |
] |
U |
|
0.027 |
0,027 |
|
0,045 - |
|
0,074 |
|
||||
Средняя ширина зубца |
|
|
В |
|
U |
|
0 ,0 4 |
0,043 |
|
0,054 |
|
0,08 |
|
|||
Ширина стерння |
|
|
|
|
8м |
U |
|
0,11 |
0,13 |
|
0,10 |
|
0,10 |
|
||
Площадь меди стертая |
|
|
6 |
|
н2 |
13,85 -К Г 4 |
1 2 ,8 -К Г 4 |
|
10,7- КГ4 |
1 2 ,8 -К Г 4 |
|
|||||
ДЛЯНа НаХШ1НО.ГО тгяяч.ту> |
|
1 |
|
м |
|
0 ,2 2 |
0 ,2 6 |
|
0,20 |
f |
0,1 5 |
|
||||
Кояструктивннй нодуль |
|
S |
|
МПа |
|
530 ' |
507 |
|
505 |
|
484 |
|
||||
ЫоНеНТ ИНерЦИИ НШСИМЯОГО пя-дгмтр |
J |
|
и4 |
ю . е т - к г 8 |
12,15 -10“ 8 |
|
12,8 -К Г 8 |
1 2 ,8 -К Г8 |
|
|||||||
Момент сопротивления нахимногб |
|
|
м3 |
5,34* Ю-6 |
5 ,4 -10“ 6 |
|
6 , 4 -К Г 6 |
6 ,4 -К Г 6 |
||||||||
ITnjrbTTfl |
|
|
|
|
W |
|
||||||||||
Т а б л и ц а |
2 . Результаты расчета |
рассмотренных вариантов |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Тип турбогенератора |
|
|
ТГВ-200 |
ТГВ-ЗОО |
ТНВ-320-2 |
ТВВ-800-2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Состояние |
|
' j |
/' |
| - |
|
1 |
12 |
I |
2 |
I |
|
2 |
I |
2 |
|
|
|
|
Г(2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Касательные |
МПа |
0,0 6 5 |
|
0 ,1 7 |
- |
0,09 |
0 ,0 5 |
|
0,1 9 |
0 ,0 6 |
0 ,2 6 |
|||||
напряжения |
|
г(3) |
МПа |
0,063 |
|
0 ,0 6 3 |
- |
0,057 |
0 ,043 |
|
0 ,043 |
0 ,0 5 4 |
0 ,054 |
|||
|
|
|
|
|||||||||||||
Относительное |
г |
м |
6 ,5 - Ю*4 |
0 |
|
0 |
3 ,5 -1 0 “ 4 0 |
3 ,4 - Ю"4 |
0 |
|||||||
просиальзы - |
|
|
||||||||||||||
в яи и р. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Остаточная |
|
^ ивет |
м |
|
0 |
|
6,1* I0"4- |
8,6*10 "4 |
0 |
|
3 ,5 - Ю"4 |
0 |
I ,4*10"- |
|||
деформация |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
1,71 |
|
|
|
|
1,22 |
|
|
|
5,53 |
|||||
Давление |
|
-Р(2) |
МПа |
|
4 ,7 6 |
- |
2,42 |
|
4,8 9 |
1,26 |
||||||
Температура |
|
”м |
°С |
|
|
|
64,0 |
- |
58,7 |
26 .3 |
|
59,3 |
2 3 ,2 |
46,5 |
||
меди |
|
|
4С ,2 |
|
|