Потери холостого хода

Магнитная индукция в стержне

(стр. 374 8.28)

Магнитная индукция в ярме

(стр. 374 8.29)

Магнитная индукция в стыке

Индукция в прямых стыках принимается принимается равной индукции в стержне, для стыков, перпендикулярных оси стержня, и индукции в ярме для стыков, перпендикулярной оси ярма.

Для косых стыков следует принимать

(стр. 379)

Площадь зазора(стыка)

Площадь зазора принимается для прямых стыков равной активному сечению стержня или ярма .

Для косых стыков следует принимать

(стр. 379)

Удельные потери для стали стержней, ярм и для стыков находим по таблице (стр. 376 табл. 8.10) для стали марки 3404 толщиной 0,35мм при шихтовке в две пластины.

	1,240	954,871
	1,157	897,200
	-	441,584

Для плоской трехфазной шихтованной магнитной системы современной трехстержневой конструкции, собранной из пластин холоднокатаной анизотропной стали, с прессовкой стержней расклиниванием с бандажами, а ярм ярмовыми балками или балками с полубандажами, не имеющих сквозных шпилек в стержнях и ярмах, потери холостого хода могут быть рассчитаны по формуле

(стр. 381 8.32)

Где

- коэффициент, учитывающий влияние технологических факторов на потери холостого хода. Для отожженной стали маркой 3404 может быть принят (стр. 380)

- коэффициент, учитывающий добавочные потери после удаления заусенцев. Для отожженных пластин (стр. 380)

- коэффициент, учитывающий увеличение потерь в углах магнитной системы (стр. 382 табл. 8.13)

- коэффициент, учитывающий увеличение потерь, зависящих от формы сечения ярма. Т.к. число ступеней в сечении ярма равно или отличается на одну - две ступени от числа ступеней в сечении стержня, то распределение индукции в ярме и стержне можно считать равномерным и принять коэффициент увеличения потерь (стр. 379).

- коэффициент, учитывающий увеличения потерь после прессовки. (стр. 380 табл. 8.12)

- коэффициент, учитывающий увеличение потерь после перешихтовки верхнего ярма остова при установке обмоток. При мощности трансформатора 400-630кВА (стр. 380).

Ток холостого хода

По таблице (стр. табл. 8.17) находим намагничивающие мощности

	1,650	21744
	1,461	18893
	-	2704

Для плоской трехфазной шихтованной магнитной системы современной трехстержневой конструкции, собранной из пластин холоднокатаной анизотропной стали, с прессовкой стержней расклиниванием с бандажами, а ярм ярмовыми балками или балками с полубандажами, не имеющих сквозных шпилек в стержнях и ярмах, полная намагничиваюшая мощность может быть рассчитана по формуле

(стр. 393 8.43)

Где

- коэффициент, учитывающий влияние резки полосы рулона на пластины. Для отожженной стали маркой 3404 может быть принят (стр. 393)

- коэффициент, учитывающий влияние среза заусенцев. Для отожженных пластин (стр. 393)

- коэффициент, учитывающий увеличение потерь в углах магнитной системы (стр. 395 табл. 8.20)

- коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы по таблице (стр. 396 табл. 8.21)

- коэффициент, учитывающий форму сечения ярма. Т.к. число ступеней в сечении ярма равно или отличается на одну - две ступени от числа ступеней в сечении стержня, то распределение индукции в ярме и стержне можно считать равномерным и принять коэффициент (стр. 394).

- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы. (стр. 380 табл. 8.12)

- коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма. При мощности трансформатора 400-630кВА (стр. 394).

Относительное значение тока холостого хода в процентах номинального тока

(стр. 398 8.48а)

Относительное значение активной составляющей тока холостого хода в процентах номинального тока

(стр. 398 8.49а)

Относительное значение реактивной составляющей тока холостого хода в процентах номинального тока

(стр. 398 8.50а)