Расчет принципиальной тепловой схемы тэц с турбинами пт-50/60-130/7.
В первом приближении материальный баланс пара и конденсата не сошелся. Расход пара в конденсатор не равен заданному расходу, необходимо 2 приближение. Увеличиваем расход свежего пара в голову турбины на 6кг/с. Тогда Go=76,39+6=82,39 кг/с=296,6т/ч
4.1 Задание исходных данных.
1.
Давление пара в производственном отборе
2.
Величина производственного отбора
3.
Отопительная нагрузка турбины
4.
Температура обратной сетевой воды
5.
Температура прямой сетевой воды
6.
Расчётный расход сетевой воды Wсвj=
7.
Расход свежего пара в голову турбины
8.
Паровая нагрузка котлоагрегата
.
9
Паровая нагрузка конденсатора
.
10.
Величина утечек пара
.
11.
Непрерывная продувка котла
.
12.
Давление в конденсаторе турбины
.
13.
Начальные параметры пара: давление
;
температура
;
энтальпия
.
14. Потери через уплотнения:
(в подогреватель П5);
(в подогреватель
ПУ).
15.
Давление в деаэраторе
.
16. Схема подготовки добавочной воды – подогрев в охладителе продувки
ОП и подогревателе сырой воды ПСВ, обессоливание в установке ХОВ, подогрев в подогревателе ПОВ, деаэрация в атмосферном деаэраторе возвратного конденсата и добавочной воды ДКВ, подача в смеситель СМ 1 перед П3.
17. Недогрев воды в ПВД – 2оС , недогрев в ПНД – 5оС . Подогреватели
П7 и П6 имеют охладители дренажа.
18.
Коэффициент полезного действия
вспомогательных теплообменников
КПД сетевых и регенеративных подогревателей
.
19.
Электромеханический КПД
.
20. Потери давления в трубопроводах от турбины до регенеративных и сетевых подогревателей составляют 5% от давления в отборе. Недогревы в сетевых подогревателях равны 5°С.
Таблица 2. Относительные внутренние КПД отсеков турбины.
Отсек турбины |
Интервал давлений пара, МПа |
|
0-РС |
12,75-6,77 |
0,79 |
РС-1 |
6,77-2,714 |
0,825 |
1-2 |
2,714-1,764 |
0,812 |
2-3 |
1,764-1,002 |
0,838 |
3-4 |
1,002-0,75 |
0,826 |
4-5 |
0,75-0,208 |
0,823 |
5-6 |
0,208-0,0,0608 |
0,811 |
6-7 |
0,0608-0,0263 |
0,808 |
7-К |
0,0263-0,00343 |
0,5 |
Давление в РС найдено следующим образом:
Находим на i-s
диаграмме точку пересечения i=3513кДж/кг
и p=12,75МПа.
Так как у турбины ПТ-50 двухвенечная РС
то зададимся величиной располагаемого
теплоперепада
кДж/кг,
далее опускаемся вертикально вниз до
энтальпии i=3513-180=3333кДж/кг
и находим соответствующее давление
,
задаемся
По рис. 1 находим
Рис. 1 Примерный вид зависимости относительного действительного теплоперепада регулирующих ступеней теплофикационных турбин от относительного расхода пара на турбину.
кДж/кг
Давление в 4 отборе задано как давление производственного потребителя:
Давление в 3ем,2ом, 1ом отборе найдем по формуле Стодолы- Флюгеля:
Давление в 5ом, 4ом отборе найдем по формуле Стодолы-Флюгеля:
Давление в 7ом
отборе находим с через коэффициент
пропускной способности промежуточного
отсека методом последовательных
приближений. После серии последовательных
приближений было утверждено давление
в нижнем отопительном отборе
