11. Пролетные замки

Расчет пролетных замков следует производить по величине максимальных сил сопротивлений перемещению пролетного строения в конце наводки, препятствующих закрытию замков.

При величине указанных сопротивлений менее 100 кН (10 тс) расчет замка необходимо производить на усилие 100 кН (10 тс).

Для вертикально-подъемных мостов с совмещенной ездой в случае установки двух пролетных замков на каждом конце пролетного строения нагрузку на один замок при расчете мощности привода следует принимать равной 0,7 общей нагрузки, приходящейся на два замка.

Щеколды, опорные ролики и конструкции, их поддерживающие, для каждого замка рассчитывают на полную общую нагрузку в предположении, что второй замок не работает.

12. Ручной привод

Расчет ручного привода механизмов разводки пролетного строения следует производить на преодоление номинального момента от сил сопротивления движению. При этом силы инерции и трения при трогании с места не учитывают, а ветровую нагрузку и нагрузку от льда принимают в половинном размере от указанных в табл. 4.

При определении крутящих моментов максимальное расчетное усилие рабочего на рукоятке необходимо принимать:

• при длительной работе - 120 Н (12 кгс);

• при кратковременной работе (менее 5 мин) - 160 Н (16 кгс).

Коэффициент одновременности приложения усилий нескольких рабочих принимают равным:

• для двух человек - 1,0;

• четырех человек - 0,9;

• шести человек - 0,86;

• восьми человек и более - 0,75.

Все элементы ручного привода должны проверяться на прочность, на возможное случайное приложение усилий на половине числа рукояток по 600 Н (60 кгс). При одной рукоятке принимается усилие 800 Н (80 кгс).

При расчете ручного привода рекомендуется применять: плечо (радиус) вращения рукоятки не более 0,4 м, среднюю окружную скорость на рукоятке - не более 1 м/с.

13. Гидропривод

Значения номинального рабочего давления P_ном, МПа, в гидросистеме необходимо выбирать из следующего ряда величин: 6,3; 10; 16; 25; 32; 40 в соответствии с требованиями ГОСТ 12445-80 (СТ СЭВ 518-77).

Значение номинального расхода П_ном, дм³/мин, необходимо выбирать в соответствии с ГОСТ 13825-80 (СТ СЭВ 520-77) из следующего ряда величин: 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 320; 400.

Значения условного прохода D_y, мм, необходимо выбирать в соответствии с ГОСТ 16516-80 (СТ СЭВ 522-77) из следующего ряда величин: 6, 8, 10, 12, 16, 20, 25, 32, 40.

Значения номинальной частоты вращения n_ном, об/мин, следует выбирать в соответствии с ГОСТ 12446-80.

При расчете основных параметров гидропривода необходимо учитывать режим работы и условия эксплуатации:

1) режимы работы гидропривода определяется в зависимости от режима работы соответствующего механизма

2) класс ответственности элементов гидропривода определяется в зависимости от класса ответственности соответствующего механизма, к которому относится данный элемент;

3) расчет номинальных параметров гидрооборудования следует вести с учетом воздействия климатических факторов внешней среды в соответствии с ГОСТ 15150-69.

Баки и другие емкости, находящиеся под давлением, должны соответствовать ГОСТ 12.2.040-79.

При расчете гидрооборудования, предназначенного для работы в районах с холодным климатом, необходимо учитывать требования ГОСТ 14892-69.

Необходимое количество рабочей жидкости, подаваемое насосами, при предварительных расчетах можно определять по формуле:

где П - количество жидкости, подаваемое насосами, л/мин;

K_п=1,2 - коэффициент, учитывающий потери в гидросистеме, а также подачу рабочей жидкости в процессе разгона и торможения;

n - число гидроцилиндров;

A_р.п - рабочая площадь поршня, м²;

L_p - рабочий ход поршня, м; t - продолжительность установившегося движения, с.

Полученное значение количества рабочей жидкости уточняется после построения диаграммы, учитывающей разгон, торможение и снижение скорости при подходе пролетного строения к крайним положениям.

Внутренний диаметр трубопровода, м, определяется по формуле:

где П₁ - расход жидкости через данный трубопровод, л/мин;

υ - скорость жидкости в трубопроводе, м/с.

Давление, развиваемое насосом (МПа), следует определять по формуле

p_н = р_ц+∑р_а+∑р_тр,

где   - рабочее давление в гидроцилиндре (МПа);

N_max - максимальное движущее расчетное усилие на штоке цилиндра, МН;

1,1 - коэффициент, учитывающий потери давления в гидроцилиндре;

∑р_а - суммарная величина потерь давления в гидроаппаратуре, МПа; величина потерь давления приводится в паспортах гидроаппаратов;

∑р_тр - потери давления в трубопроводе, МПа, для предварительных расчетов рекомендуется принимать потери в трубопроводе равными 1 МПа (10 кгс/см²).

Окончательное определение потерь производится по методике, изложенной в специальной литературе по гидроприводу.

Расчет прочности деталей гидроцилиндра следует производить на условное давление р_у = 1,25 р_ц.

Дополнительно необходимо проверить на испытательное давление р_и = 1,5р_ц корпус, днище, крышку и болты (шпильки) гидроцилиндра. В этом случае напряжения не должны превышать 0,8 σ_т.

Корпус гидроцилиндра следует рассчитывать на растяжение как сосуд с внутренним давлением

где σ_р - напряжения внутренних волокон стенки цилиндра, МПа;

D_н, D_в - наружный и внутренний диаметр цилиндра, м;

σ_т - предел текучести материала корпуса цилиндра, МПа;

K=3 - коэффициент надежности по нагрузке для цилиндров;

3.17.13. Напряжения в днище и крышках цилиндра следует определять по формуле

где σ_д - напряжение в днище, МПа;

s - толщина днища, м.

Разводные мосты имеют большую вариацию расчётных схем, каждая из них уникальна и сложна по своему, и влияет на тонкости расчёта конструкции.

33