1.2. Вибір та обгрунтування схем розкрою колод і пиломатеріалів.
Вибір схем розкрою колод і пиломатеріалів на пилопродукцію проводиться на основі специфікації на сировину і пилопродукцію при цьому необхідно встановити найбільш раціональний спосіб розкрою колод і пиломатеріалів, який забезпечує виконання специфікації на пилопродукцію при мінімальних затратах сировини і трудозатратах. При виборі способів розкрою сировини необхідно керуватись основами теорії розкрою колод і пиломатеріалів. Так для виробництва обрізних пиломатеріалів найбільш ефективним буде розпилювання колод з брусовкою. Цей спосіб розкрою буде також ефективний і у випадку виробництва комплектів заготовок столярно- будівельнихвиробів, де в специфікаціях переважають товсті і довгі заготовки. Розпилювання з брусовкою забезпечує також найкраще використання якісних зон колод.
Для розкрою пиловника цінних порід деревини найбільш ефективним буде розвальний спосіб розкрою тонких і середніх діаметрів колод та сегментний або круговий – для товстих колод, з випилюванням необрізних дощок і дощок з однією обрізною кромкою.
Для виготовлення спеціальних видів пиломатеріалів і заготовок слід застосовувати сегментний і секторний способи розкрою колод.
Вибір схеми розкрою пиломатеріалів на заготовки залежить від виду, розмірів та якості дощок і заготовок. Так для виготовлення заготовок великих розмірів найбільш ефективним буде повздовжній, повздовжньо-поперечний спосіб розкрою пиломатеріалів. При виготовленні заготовок невеликих розмірів найбільш ефективним буде поперечно-повздовжній розкрій пиломатеріалів на відрізки рівні або кратні найдовшим заготовкам по специфікації, а потім розкрій брусків на заданий розмір з вирізкою вад деревини.
Рисунок 1. Схема розпилювання колод на пиломатеріали брусовим способом
1.3. Складання і розрахунок поставів.
Складання і розрахунок поставі проводимо згідно теорії розкрою колод, на основі специфікацій пиломатеріалів і пиловника. Для складання і розрахунку поставів можна користуватись графіком граничних товщин пиломатеріалів та графіком квадрантом.
Таблиця 3
Розрахунок поставів зводимо у таблицю
№ поставу |
Пиловочних |
Постав |
Витрата ширини поставу |
Пиломатеріали |
|
||||||||||||||||||||||
діаметр d, см |
довжина L, м |
обєм Q, м3 |
к-ть дошок, шт |
товщина, мм |
|
зовнішньої пласті дошки, мм |
ширина, мм |
довжина, м |
об’єм однієї дошки, м3 |
об’єм всіх дощок, м3 |
об’ємний вихід, % |
|
|||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
||||||||||||||
1. |
24 |
6 |
0,330 |
1 |
150 |
76.95 |
76.95 |
187 |
- |
- |
- |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
103.25 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
10 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
129.55 |
75 |
3.0 |
0.00495 |
0.0099 |
3 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
44 |
22.7 |
22.7 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
- |
12 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
49 |
71.7 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
0.0792 |
24 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
98 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
10 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
124.3 |
75 |
6.0 |
0.0066 |
0.0132 |
4 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
63 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2. |
24 |
6 |
0.330 |
1 |
150 |
76.95 |
76.95 |
187 |
- |
- |
- |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
103.25 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
10 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
129.55 |
75 |
3.0 |
0.00495 |
0.0099 |
3 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
47.2 |
47.2 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
0.0792 |
23.61 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
49.0 |
96.2 |
125 |
6.0 |
0.0396 |
0.0792 |
24 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
122.5 |
75 |
3.0 |
0.00495 |
0.0099 |
3 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
63,61 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
3. |
24 |
6 |
0.330 |
1 |
150 |
76.95 |
76.95 |
187 |
- |
- |
- |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
103.25 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
10 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
129.55 |
75 |
3.0 |
0.00495 |
0.0099 |
3 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
47.2 |
47.2 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
0.0792 |
24 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
73.5 |
150 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
12 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
99.8 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
10 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
126 |
75 |
3.0 |
0.000495 |
0.0099 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
62 |
|
|
|
2 |
25 |
28,8 |
100,8 |
110 |
3,5 |
0,0096 |
0,0192 |
10,4 |
|||
4. |
20 |
6 |
0.230 |
1 |
125 |
64.2 |
64.2 |
156 |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
2 |
16 |
19,8 |
120,6 |
100 |
1,5 |
0,0024 |
0,0048 |
2,6 |
|||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
90.5 |
75 |
6.0 |
0.0099 |
0.0198 |
8.60 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
116.8 |
75 |
2.0 |
0.0033 |
0.0066 |
2.87 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
44 |
22.7 |
22.7 |
125 |
6.0 |
0.033 |
- |
14.35 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
49.0 |
71.7 |
125 |
6.0 |
0.033 |
0.066 |
28.69 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
98.0 |
100 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
14.35 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
68,68 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
5. |
20 |
6 |
0.230 |
1 |
125 |
64.2 |
64.2 |
156 |
- |
- |
- |
- |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
90.5 |
75 |
6.0 |
0.0099 |
0.0198 |
8.60 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
116.8 |
75 |
2.0 |
0.0033 |
0.0066 |
2.87 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
49.0 |
49.0 |
125 |
6.0 |
0.033 |
0.066 |
28.69 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
75.3 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
14.35 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
101.6 |
100 |
3.0 |
0.0066 |
0.0132 |
5.74 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60,25 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
6. |
20 |
6 |
0.230 |
1 |
125 |
64.2 |
64.2 |
156 |
- |
- |
- |
- |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
90.5 |
75 |
6.0 |
0.0099 |
0.0198 |
8.60 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
116.8 |
75 |
2.0 |
0.0033 |
0.0066 |
2.87 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
44 |
22.7 |
22.7 |
125 |
6.0 |
0.033 |
- |
14.35 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
49 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
14.35 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
75.3 |
125 |
6.0 |
0.0165 |
0.033 |
14.35 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
101.6 |
100 |
3.0 |
0.0066 |
0.0132 |
5.74 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60,26 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
7. |
22 |
6 |
0.280 |
1 |
150 |
76.95 |
76.95 |
160 |
- |
- |
- |
- |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
103.25 |
75 |
6.0 |
0.0099 |
0.0198 |
7.07 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
129.55 |
75 |
1.0 |
0.00165 |
0.0033 |
1.18 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
44 |
22.7 |
22.7 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
- |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
49.0 |
71.7 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
0.0792 |
28.28 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
98 |
125 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
124.3 |
75 |
2.0 |
0.0033 |
0.0066 |
2.36 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
67,17 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
8. |
22 |
6 |
0.280 |
1 |
150 |
76.95 |
76.95 |
160 |
- |
- |
- |
- |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
103.25 |
75 |
6.0 |
0.0099 |
0.0198 |
7.07 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
129.55 |
75 |
1.0 |
0.00165 |
0.0033 |
1.18 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
44 |
47.2 |
47.2 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
0.0792 |
28.28 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
73.5 |
150 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
99.8 |
125 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
126.1 |
75 |
2.0 |
0.003 |
0.0066 |
2.36 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
67,17 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
9. |
22 |
6 |
0.280 |
1 |
150 |
76.95 |
76.95 |
160 |
- |
- |
- |
- |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
103.25 |
75 |
6.0 |
0.0099 |
0.0198 |
7.07 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
129.55 |
75 |
1.0 |
0.00165 |
0.0033 |
1.18 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
44 |
22.7 |
22.7 |
150 |
6.0 |
0.0396 |
- |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
49 |
150 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
75.3 |
150 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
101.6 |
125 |
6.0 |
0.0198 |
0.0396 |
14.14 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
22 |
26.3 |
127.9 |
75 |
2.0 |
0.0033 |
0.0066 |
2.36 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
67,17 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||