Расчет влажностного режима наружной стены

12. Находим сопротивление паропроницанию наружной стены по формуле (5.17).

12. Определяем значение упругости внутреннего воздуха e_в по формуле (5.18).

.

12. По формуле (5.15) находим значения комплекса F(t_ki) для всех слоёв наружной стены:

12. По таблице 5.1 определяем значения температуры в плоскости возможной конденсации:

>20 °C.

Плоскость возможной конденсации может находиться лишь во втором слое.

12. Определяем координату плоскости возможной конденсации в керамзитобетоне:

12. Определяем значение температуры в плоскости возможной конденсации для трёх периодов года согласно [3].

а) зимний период:

б) переходный период:

в) летний период:

12. Находим значение упругости водяного пара в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации:

12. Определяем сопротивление паропроницанию части наружной стены, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации:

12. Находим величину требуемого сопротивления паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги в наружной стене за годовой период эксплуатации:

.

12. Определяем сопротивление паропроницанию наружной стены в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

Следовательно, накопление влаги за годовой период эксплуатации не происходит.

12. Находим значение упругости водяного пара в плоскости возможной конденсации за период с отрицательными температурами:

12. Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения накопления влаги находим согласно [3] по формуле

12. 

Результаты расчёта влажностного режима наружной стены показали, что фактическое сопротивление паропроницанию значительно превышает требуемое значение. Следовательно, накопление влаги в стене маловероятно.

Теплоустойчивость наружной стены

Проверка теплоустойчивости ограждающих конструкций выполняется для районов со среднемесячной температурой июля t_нVII 21 ºС и выше для наружных стен с тепловой инерцией D₀ = ΣD менее 4 [3].

25.Вычисляем тепловую инерцию наружной стены по формуле (4.5)

D = R₁ S₁ + R₂ S₂ + R₃ S₃ + R₄ S₄=0,0286·8,69+2,083·3,83+

+0,0263·9,6+0,005·9,6=0,249+7,98+0,252+0,048=8,53.

26.Определяем значение требуемой амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности стены

= 2,5 - 0,1 · (t_нVII – 21)=2,5-0,1(19,6-21)=2,64 ºС.

27.Находим амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности наружной стены по формуле (4.2)

= ,

где – расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, ºС;

– величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стен.

α_н = 1,16 · (5+10 )=1,16(5+10 )=18,6 Вт/(м²·ºС).

.

.

Вт/(м²·ºС);

Вт/(м²·ºС), т.к. D₂>1;

Вт/(м²·ºС);

Вт/(м²·ºС).

= ºС.

< ; 0,027<2,64 ºС.

Определение сопротивления воздухопроницанию наружной стены

28.По формуле (6.1) находим сопротивление воздухопроницанию наружной стены

R_u = + + + ;

=189,3 (м²·ч·Па)/кг;

=25,0 (м²·ч·Па)/кг;

=473,3 (м²·ч·Па)/кг;

=87,0 (м²·ч·Па)/кг.

R_u = 189,3+25,0+473,3+87,0=774,6 (м²·ч·Па)/кг.