
- •3.1 Свойства стали 37г2с
- •3.2 Материальный баланс плавки
- •3.2.1 Расчет шихты на 100 кг металлической садки
- •3.2.2 Первый период плавки
- •3.2.3 Второй период плавки
- •3.3 Тепловой баланс плавки
- •3.3.1 Приход тепла
- •3.3.2 Расход тепла
- •3.4 Технологические периоды плавки
- •3.5 Расчет раскисления и легирования
- •4 Экономика и управление производством
- •4.1 Предлагаемые технологические меры
- •4.2 Основные технико-экономические показатели мартеновского цеха
- •4.3 Расчет годового производства двух дспа: базовый и планируемый
- •4.4 Расчет дополнительных затрат
- •4.5 Расчет показателей по труду
- •4.5.1 Расчет изменения численности рабочих
- •4.5.2 Расчет фонда оплаты труда и начислений
- •4.5.3 Расчет изменения производительности труда
- •4.6 Расчет плановой калькуляции себестоимости
- •4.6.1 Расчет затрат на сырье и добавочные материалы
- •4.6.2 Расчет расходов по переделу
- •4.6.3 Расчет плановой себестоимости
- •4.7 Расчет прибыли от реализации продукции
- •4.8 Расчет срока окупаемости проекта
- •4.9 Расчет безубыточного объема производства
- •4.9.1 Аналитический метод
- •4.9.2 Графический расчет объема безубыточности производства
- •4.10 Сравнительные технико-экономические показатели
3.4 Технологические периоды плавки
Данный проект позволяет значительно сократить период всей плавки за счет:
а) применения набивной подины из материалов высокой химической и физической стойкостью позволяет сократить период заправки до 10 мин. и менее.
б) применение донной продувки инертным газом позволяет ускорить процесс тепло- и массопереноса в расплаве. Наличие развитой площади раздела фаз газ-металл интенсифицирует процесс обезуглероживания.
в) применение фурм-горелок на манипуляторах позволяет сократить период нагрева лома. А также за счет увеличения интенсивности продувки расплава сократить жидкий период.
Проведем сравнение технологических периодов для стандартного и планируемого режима работы ДСПА № 1 в таблице 24.
Таблица 24 - Сравнение стандартного и планируемого режима работы ДСПА № 1
Технологический период |
Продолжительность, мин. |
|
Базовый вариант |
Плановый вариант |
|
1 |
2 |
3 |
Заправка |
20 |
10 |
Продолжение таблицы 24
1 |
2 |
3 |
Завалка |
45 |
45 |
Прогрев |
40 |
30 |
Слив |
15 |
15 |
Плавление |
65 |
30 |
Доводка |
40 |
24 |
Выпуск |
15 |
15 |
Итого |
240 |
169 |
3.5 Расчет раскисления и легирования
Расчет раскислителей ведется 100 кг металлошихты. Химический состав стали перед раскислением и по ГОСТ 4543-71 приведен в таблице 25.
Таблица 25 - Химический состав стали перед раскислением и по ГОСТ 4543-71, массовая доля, %
|
С |
Mn |
Si |
P |
S |
Не более |
|||||
Сталь по ГОСТ 4543-71 |
0,32-0,38 |
1,15-1,60 |
0,40-0,60 |
0,02 |
0,02 |
Сталь перед раскислением |
0,03 |
0,06 |
- |
0,015 |
0,015 |
В качестве раскислителей и легирующих будут использоваться СМн18, ФС65.
Химический состав раскислителей и легирующих представлен в таблице 26.
Таблица 26 - Химический состав ферросплавов, масс. доли, %
|
С |
Si |
Mn |
S |
P |
СМн18 |
1,4 |
18 |
67,1 |
0,02 |
0,08 |
ФС65 |
- |
64,7 |
- |
0,02 |
0,05 |
Количество вводимых легирующих рассчитывается по формуле:
,
(21)
где Gфс – масса ферросплава, кг;
Gст – масса жидкой стали, кг.
[Ф’] [Ф‘’] [Ф]фс – содержание легирующего компонента в стали конечное,
перед выпуском и в ферросплаве, масс. доля, %;
q фс – коэффициент усвоения легирующего компонента, масс.доли.
Величина qф зависит от способа ввода ферросплавов в сталь. Рассчитывая расход раскислителей, получаем следующие данные:
СМн18 4,4;
ФС65 1,35;
Коксик 0,75;
AlII 0,236.
Химический состав полученной стали представлен в таблице 27.
Таблица 27 - Химический состав готовой стали, масс. доли, %
С |
Si |
Mn |
S |
P |
0,33 |
0,46 |
1,23 |
0,022 |
0,02 |