4.4 Расчет сепараторов непрерывной продувки

Схема использования теплоты продувочной воды парогенераторов: двухступенчатый сепаратор и подогрев химически очищенной воды в поверхностном теплообменнике.

Принимаем:

расход пара на собственные нужды котельного отделения α_сн=1,2%;

коэффициент продувки парогенератора α_пр=1,5%;

внутристанционные потери пара и конденсата α_ут=1,6%.

Производительность парогенератора:

= + =(1+ ) ; /4/ (26)

- расход пара на собственные нужды котельного отделения

= , /4/ (27)

=0,012*203,29 = 2,43 кг/с.

=(1+0,012)*203,29 = 205,72 кг/с.

Расход питательной воды:

= + =(1+ ) ; /4/ (28)

= 1,015*205,72 =208,8 кг/с.

Расход продувочной воды:

= ; /4/ (29)

= 0,015*205,72 = 3,08 кг/с.

Выпар из первой ступени сепаратора:

= ; /4/ (30)

где =1563 кДж/кг - энтальпия воды в барабане парогенератора при p_б = Р_к+ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа, где

Р_к – давление на выходе из котла

ΔР_пп =1,2– потери давления в пароперегревателе

=667,1 кДж/кг - энтальпия продувочной воды, сливаемой из 1 ступени сепаратора;

r1=2088,2 кДж/кг – теплота парообразования при давлении =0,588 МПа.

= =1,32 кг/с.

Выпар из второй ступени сепаратора:

= ; /4/ (31)

где = - /4/ (32)

= 3,08 – 1,32 = 1,76 кг/с;

=392,5 кДж/кг - энтальпия продувочной воды, сливаемой из 2 ступени сепаратора (при давлении в ПНД6);

r2=2270 кДж/кг – теплота парообразования при давлении = 0,081 МПа.

= =0,212 кг/с,

Количество воды, сливаемой в техническую канализацию

( = 60 С):

= -( + ); /4/ (33)

= 3,08 – (1,32 + 0,212) = 1,54 кг/с.

Расход химически очищенной воды, подаваемой в конденсатор,

должен быть таким, чтобы происходило восполнение не только

внутристанционных потерь, но и потерь конденсата на производстве.

Принимаем потери на производстве 40% от расхода пара в промышленный

отбор. Тогда расход химически очищенной воды:

= = + + + ; /4/ (34)

= 1,54+0,016*203,29+2,43+37,73=44,95 кг/с.

Где – - потеря конденсата у промышленного потребителя

Энтальпия химически очищенной воды после охладителя непрерывной продувки:

= + ; /4/ (35)

- при t_хов=25⁰С;

- при t_сл=60⁰C

=104,84+ =110,31 кДж/кг.

5. Расчет регенеративной схемы Расчет подогревателей высокого давления

Определяем повышение энтальпии в питательном насосе:

Температура питательной воды на выходе из деаэратора (при Р_д=0,588МПа):

t_д=158⁰C

i_д=667.1 кДж/кг.

Повышение энтальпии в питательном насосе:

/4/ (36)

ΔР_пв =Р_н-Р_д– напор, развиваемый насосом;

Р_н=Р_б+ ΔР_вэ+ ΔРрпк+ ΔР_пвд+ ΔР_тр

Р_б=Р_к+ ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа;

ΔР_пп =1,2 МПа /16/ – потери давления в пароперегревателе

ΔР_вэ=0,5 МПа /16/ – сопротивление экономайзера

ΔР_рпк=0,1 МПа /16/– сопротивление регулирующего клапана питания котла

ΔР_пвд=1 МПа /16/ – суммарное гидравлическое сопротивление ПВД

ΔР_тр=0,25 МПа /16/– сопротивление трубопроводов от насоса до экономайзера котла

Р_н=15+0,1+0,5+1+0,25=16,85 МПа;

при и t_д=158⁰С

η_пн =0,8 – КПД питательного насоса /4/

Повышение энтальпии:

Энтальпия питательной воды после питательного насоса:

i_пв=667,1+22,2=683,3 кДж/кг

Определение расхода пара на ПВД1:

D1= ; /4/ (37)

i_ПВ1 – энтальпия воды на выходе из ПВД1, кДж/кг;

i_пв2 - энтальпия воды на выходе из ПВД2 (на входе в ПВД1), кДж/кг;

i_ОТБ1 – энтальпия греющего пара 1-го отбора, кДж/кг;

i^l_ОТБ1 – энтальпия дренажа греющего пара, кДж/кг.

D1= = 11,37 кг/с.

Определение расхода пара на ПВД2:

; /4/ (38)

D2= =7,3 кг/с.

Определение расхода пара на ПВД3:

D3 = ; /4/ (39)

D3= =9,5 кг/с.