Задача №1

Произведите расчет основных показателей процесса гидравлического пласта, осуществляемого в скважине.

Дано:

Глубина скважины Н = 2000 м

Толщина пласта h = 10 м

Пластовое давление Р_пл = 10 МПа

Плотность жидкости песконосителя р_ж.п = 900 кг/м³

Вязкость жидкости песконосителя µ_ж.п = 50 мПа∙ с

Решение задачи:

Основными расчетными показателями процесса ГРП являются: давление разрыва пласта, расход рабочих жидкостей и песка, число насосных агрегатов.

1. Определяем давление разрыва пласта:

P_p = P_в.г - P_пл + S_p, МПа

где Р_{в г}- вертикальное горное давление, МПа;

Р_пл - пластовое давление, МПа;

S_p- давление расслоения горных пород, принимают равным 1,5 МПа

Вертикальное горное давление составит:

Р_в.г = ρ_п ∙ g ∙ H = 2500 ∙ 9,8 ∙ 2000 = 49 МПа

где р_п - плотность вышележащих пород, р_п =2500 кг/м³;

Н - глубина скважины, м.

P_p = 49 – 10 + 1,5 = 40,5 МПа

2. Определяем давление на устье скважины:

P_y = P_p - ρ_ж.п ∙ g ∙ H + ∆P_тр , МПа

где р_{ж п} - плотность жидкости с песком, кг/м³;

Р_тр - потери давления на трение, МПа.

ρ_ж.п = ρ_ж.п ∙ (1- β_n) + ρ_n ∙ β_n = 900 ∙ (1- 0,088) + 2600 ∙ 0,088 = 1049,6 кг/м³

где р_ж.п - плотность жидкости песконосителя, кг/м³;

β_n - объемная концентрация песка в смеси;

р_п -плотность песка, принимаем - 2600 кг/м³.

где С_п - концентрация песка в смеси и зависит от вязкости жидкости - песконосителя и темпа ее закачки, С_п = 250...300 кг/м³

Потери давления на трение рассчитывают по формуле Дарси-Вейсбаха

∆P_тр = λ ∙ , МПа

где λ - коэффициент гидравлического сопротивления, определяется в зависимости

от числа Рейнольдса

λ=0,035 при µ_ж.п = 50 МПа с

ϑ - скорость движения жидкости в трубах, м/с , принять приближенно ϑ = 5.5 м/с.

d_вн – внутренний диаметр НКТ, d_нкт = 89 мм, толщина стенок – 6 мм, d_вн = 77 мм

∆P_тр = 0,035 ∙ = 14431998 Па =14,43 МПа

P_y = 40,5 – (1049,6 ∙ 9,8 ∙ 2000) ∙ 10^-6 + 14,43 = 34,36 МПа

3.Устанавливаем объем жидкости разрыва, исходя из конкретных условий.

По опытным данным объем жидкости разрыва изменяется от 4 до 6 м³ на 10 м толщины пласта.

• Устанавливаем объем жидкости разрыва равным 5 м³

4. Определяем объем жидкости – песконосителя ( промысловая нефть)

V_ж.п = , м³

где Q_n- количество песка, кг (считается целесообразным закачивать 6-10 т песка)

V_ж.п = = 40 м³

5. Определяем объем продавочной жидкости при закачке в НКТ

V_п.р = 0,785 ∙ d²_вн ∙^∙H = 0,785 ∙ 0,077² ∙^∙2000 = 9,31 м³

6. Определяем необходимое число насосных агрегатов

N =

где Q = 0,0I5 м³ /с - темп закачки;

Р_агр - рабочее давление агрегата 4АН-700 = 52,9 МПа ;

q- подача агрегата при данном давлении, принимаем равным 8,5 л³/с;

k = 0,5..08 - коэффициент технического состояния агрегата.

N = 1,9 = 2 агрегата

Задача №2

Определите давление на выкиде насоса при прямой промывке забоя с учетом потерь давления:

на гидравлические сопротивления при движении жидкости по трубам; при движении жидкости с песком в кольцевом пространстве; на уравновешивание столбов жидкости, а также скорость восходящего потока и необходимую мощность двигателя. Промывка производится водой.

Дано:

Глубина скважины Н = 1000 м

Диаметр эксплуатационной колонны D_э = 146 мм

Диаметр промывочных труб d = 60 мм

Размер песчинок δ = 1 мм

Решение задачи:

При ликвидации песчаных пробок в скважине применяют прямую и обратную промывку. Обратная промывка требует более высокого давления на выкиде насоса, создает большое забойное давление, в несколько раз ускоряет вынос песка.

При прямой промывке создается высоконапорная струя, что способствует лучшему размыву песчаной пробки.

1. Выбираем тип промывочного агрегата:

• насосная установка УН 1-100-200

число оборотов тягового двигателя 2500 мин¹ (максимальная мощность двигателя 74 кВт)

Включенная передача автомобиля	Число двойных ходов плунжера насоса в мин	Давление. МПа	Идеальная подача, дм3
II	50	20,0	3,85
Ш	90	12,4	6,9
IV	140	7,9	10,7
V	206	5,4	15,8

2. Определяем потери давления на гидравлические сопротивления при движении жидкости по трубам при работе агрегата на каждой скорости по формуле Дарси-Вейсбаха:

h₁= λ , м.вод.ст.,

где _λ- коэфиициент при движении воды в трубах: для труб диаметром: 60мм – λ = 0.037;

d_в - внутренний диаметр промывочных труб, м;

- скорость нисходящего потока жидкости, м/с.

Эти скорости находятся путем интерполирования для соответствующих расходов ж идкости при I, II, III и IV с коростях. .Расход жидкости (подач у насос а, л/ с) выбирают по технической характеристике выбранного насосного агрегата.

Для I скорости: подача равна 3,85дм³/с - = 1,906 м/с

h₁= 0,037 = 136,9 м.вод.ст.

Для II скорости: подача равна 6,9 дм³/с - = 3,416 м/с

h₁= 0,037 = 438,96 м.вод.ст.,

Для III скорости: подача равна 10,7 дм³/с - = 5,30 м/с

h₁= 0,037 = 1054,2 м.вод.ст.,

Для IV скорости: подача равна 15,8 дм³/с - = 7,822 м/с

h₁= 0,037 = 2295,04 м.вод.с

3. Определяем потери давления на гидравлические сопротивления при движении жидкости с песком в кольцевом пространстве:

, м.вод.ст.,

где φ = 1,1 – 1,2 - коэффициент, учитывающий повышение гидравлических потерь давления в результате содержания песка в жидкости;

λ-коэффициент трения при движении воды в кольцевом пространстве, принимаем λ=0,035;

d - диаметр промывочных труб, м;

D - диаметр эксплуатационной колонны, мм;

- скорость восходящего потока жидкости в кольцевом пространстве, м/с, определяется согласно расходу жидкости при I, II, III и IV скоростях.

Для I скорости: подача равна 3,85 дм³/с, = 0,385 м/с

= 8,1 м.вод.ст.,

Для II скорости: подача равна 6,9 дм³/с, = 0,61 м/с

= 20,88 м.вод.ст.,

Для III скорости: подача равна 10,7 дм³/с, = 1,01 м/с

= 57,25 м.вод.ст.,

Для IV скорости: подача равна 15,8 дм³/с, = 1,51 м/с

= 127,96 м.вод.ст.,

4.Определяем потери напора на уравновешивании столбов жидкости разной плотности в промывочных трубах и в кольцевом пространстве по формуле к.А.Апресова:

, м. вод.ст.,

где - пористость песчаной пробки, = 0,3;

F = 0,785 ∙ D_вн = 0,785 ∙ 0,130² = 0,01327 м² = 132,7 см²

– площадь сечения кольцевого пространства скважины,

= 0,785 ∙ (D²_вн – d²) = 0,785 ∙ (0,130² – 0,06²) = 0,01044 м² = 104,4 см²

- высота пробки, промытой за один прием, принимаем равной 14 м;

ρ_п – плотность песка, ρ_п = 2500 кг/м³_;

ρ_ж – плотность воды, кг/м³;

ϑ_в – скорость восходящего потока жидкости, см/с;

ϑ_кр – критическая скорость падения частичек, ϑ_кр = 9,5 см/с;

Для I скорости:

= 11,0 м. вод.ст.,

Для II скорости:

= 13,83 м. вод.ст.,

Для III скорости:

= 15,76 м. вод.ст.,

Для IV скорости:

= 16,73 м. вод.ст.,

5.Потери давления на гидравлические сопротивления в шланге, в вертлюге, нагнетательной линии от насоса до шланга при движении воды определяются опытным путем, принимаем на скорости:

Для I скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 6 м. вод.ст.;

Для II скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 13,1 м. вод.ст.;

Для III скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 28,2 м. вод.ст.;

Для IV скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 44 м. вод.ст.;

6. Определяем давление на выкиде насоса на I, II, III и IV скоростях:

Р_н = ∙ρ_ж∙ g∙(h₁+ h₂+ h₃ + h₄+ h₅+ h₆) , МПа

Для I скорости: Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (136,9 + 8,1+11,0 + 6) = 1,59 МПа

Для II скорости: : Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (438,96 + 20,88+ 13,83 + 13,1) = 4,77 МПа

Для III скорости: : Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (1054,2 + 57,25+ 15,76 + 28,2) = 11,32 МПа

Для IV скорости: : Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (2295,94+ 127,96 + 16,73 + 44) = 24,35 МПа

7.Определяем мощность, необходимую для промывки песчаной пробки при работе агрегата на I, II, III и IV скоростях:

N = Р_н ∙ Q/ 10³∙ η_а, кВт

где Q – подача агрегата, л/с;

η_а = 0,65 – общий механический КПД агрегата.

Для I скорости: N = 1,59∙10⁶ ∙ 3,85 ∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 3,98 кВт

Для II скорости: N = 4,77 ∙10⁶ ∙ 6,9 ∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 21,39 кВт

Для III скорости: N = 11,32 ∙10⁶ ∙ 10,7 ∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 78,73 кВт

Для IV скорости: N = 24,35 ∙10⁶ ∙ 15,8 ∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 250,07 кВт

Сравниваем полученные мощности с максимальной мощностью двигателя выбранного агрегата.

Так как насосная установка УН1 – 100 – 200 имеет номинальную полезную мощность 74 кВт, то работа ее на III, IV скорости невозможна.