Разработка нефтяных месторождений
.pdfvk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
âАзербайджане (Хоросаны), в Казахстане (Узень, Кенкияк) и др.
Большое внимание тепловым технологиям уделялось и
âмире, особенно в США, Венесуэлле и Канаде. Причем больше всего реализуются проекты, предусматривающие закачку теплоносителя (около 80 % от всех тепловых технологий).
Приблизительно из 3,5 % годовой добычи нефти, полу- чаемой в настоящее время за счет методов увеличения нефтеотдачи, почти 90 % приходится на тепловые технологии и в первую очередь на закачку теплоносителя. Объемы применения метода внутрипластового горения в мировой практике в настоящее время существенно сократились из-за проблемы обеспечения безопасности работ, и насчи- тывают менее 10 % проектов, в том числе 5 % в Индии и 2 % в США.
20.1. ЗАКАЧКА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Теплоносителями могут быть горячая вода, пар и парогаз. Для приготовления теплоносителя используют пресную или опресненную морскую воду, водяной пар или парогазовые смеси. Нагрев воды осуществляется в водогрейных установках, а пар получают с помощью парогенераторов как поверхностных, так и забойных.
Закачка горячей воды. Метод был предложен еще в 1950-х гг. Нагнетание в пласт горячей воды для увеличе- ния нефтеотдачи характеризуется незначительными объемами внедрения и в основном на неглубоких залежах нефти. На более глубоких (например, Узень в Казахстане) закачка горячей воды имела другую цель предотвращение охлаждения прискважинной зоны пласта зака- чиваемой холодной водой и выпадения в ней парафина (содержание парафина в узеньской нефти достигает 30 %).
В 1960-х гг. метод закачки теплоносителя получил экспериментальное и теоретическое обоснование как способ разработки: «Метод тепловых оторочек». Очевидно, что технология тепловых оторочек менее эффективна по сравнению с непрерывной закачкой горячего теплоносителя, из-за меньшего количества вводимой в пласт теплоты. Од-
271
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
нако экономически она более привлекательна вследствие существенного снижения затрат на подготовку горячей воды и пара.
Механизм нефтеотдачи при закачке теплоносителя гораздо сложнее, чем при традиционном методе заводнения. Это обусловлено проявлением следующих физических явлений:
существенным снижением вязкости пластовой нефти при увеличении температуры;
увеличением объема нефти в пласте за счет термиче- ского расширения;
повышением проницаемости коллекторов за счет обратного растворения в нефти отложений парафина и смол;
увеличением охвата пласта воздействием за счет теплопередачи;
ростом дебитов скважин по нефти;
предотвращением охлаждения прискважинной зоны пласта в случае заводнения холодной водой залежей высокопарафинистой нефти.
В отечественной практике закачку горячей воды впервые осуществили в 1962 г. на Войвожском месторождении.
Наиболее крупные работы были реализованы в период 1973 1994 гг. на месторождении Узень, где созданная оторочка из горячей воды проталкивалась по пласту холодной водой. Закачку горячей воды (рис. 20.1) в нашей стране осуществляли также в Бобриковский горизонт на Ашитском участке Арланского месторождения, на Новокуксинском месторождении в 1971 г. В Бобриковский горизонт закачивали воду с температурой 80 150 С. Система разработки была блоковой. Оцененный прирост в нефтеотдаче составил 13,9 %. Помимо обычной технологии закачки горячей воды на месторождении Долина была предпринята попытка осуществить терморастворение нефти. Для снижения критической температуры растворения
нефти до 30 С к воде добавляли СО2, спирт, аммиак. Явление терморастворения нефти горячей водой было
открыто (и зарегистрировано как открытие) в Институте УкрНИИПНД. Терморастворение нефти водой, согласно открытию, происходит при температуре 320 340 С и давлении 25 30 МПа. По-видимому, ожидаемых результатов от проведенного промыслового эксперимента не было по-
272
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 20.1. Распределение температуры (à) и водонасыщенности (á) в пласте при закачке горячей воды
лучено, так как освещение этих работ в технической литературе практически отсутствует.
При закачке горячей воды в пласте выделяется две температурные зоны: с температурой выше начальной пластовой (зона 1) и равной начальной пластовой (зона 2).
Водонасыщенность зоны 1 является функцией температуры Sâ f(T). Технологический эффект определяется площадью между кривой Sâ f(x, T) и кривой насыщенности пласта по Бакли Леверетту Sâ f(x). Âî çîíå 2 механизм нефтеизвлечения происходит в соответствии с теорией непоршневого вытеснения нефти водой.
273
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Нефтеотдачу пласта при закачке горячей воды можно оценить по следующему соотношению:
|
|
îõâ( |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sñâ) í(T |
T0)(1 S) |
|
ñê(1 m)(T T0) |
, |
(20.1) |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
ãâ |
|
|
|
1 Sñâ |
|
|
|
|
|
(1 Sñâ) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ãäå S средняя водонасыщенность пласта; T средняя по объему температура в пласте; í; ñê коэффициенты теплопроводности нефти и пласта (скелета).
Последовательность расчета нефтеотдачи следующая: 1. Строят зависимость распределения водонасыщен-
ности по координате x, ò.å. Sâ f(x, T) по формуле Н.Л. Раковского
x |
v |
|
df(S) |
t |
|
t dt |
x (S ), |
(20.2) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
dS |
|
|
1 |
f(S) (t) 2 |
0 ñâ |
|
|
m |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
ãäå f(S) kí(S) ; S водонасыщенность; x0(Sñâ) 0, òàê kâ(S)
êàê Sñâ const; (t) функция отношения вязкостей воды
èнефти от температуры во времени.
2.Задаваясь величиной водонасыщенности S, определяют ее местоположение на оси õ для различных моментов времени t и строят зависимость S f(x).
3.При известных начальном и текущем распределениях водонасыщенности определяют количество вытесненной из пласта нефти и нефтеотдачу при закачке горячей воды. При закачке воды с температурой, равной пластовой, нефтеотдача пласта составит:
|
|
îõâ( |
S |
Sñâ) |
. |
(20.3) |
|
|
|
||||
ãâ |
|
1 Sñâ |
|
|||
|
|
|
Температуру пласта на забое нагнетательной скважины или по ее стволу при нагнетании теплоносителя можно определить по формулам А.Ю. Намиота или Б.Э. Чекалюка, полученным авторами из решения уравнения теплопроводности.
274
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Формула А.Ю. Намиота для определения температуры на забое:
T |
|
ÃÒ ( Í 1) T |
|
|
ÃÒ |
exp( H), |
(20.4) |
|||||||||
ç 0 |
|
|
0 |
0 |
|
|
ó |
0 |
|
|
|
0 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|||
0 |
|
2 îï |
|
|
, |
r(t) 2 2 oït, |
|
|
|
|||||||
q ñ |
â |
ln |
r(t) |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
â |
â |
|
|
rc |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ãäå 0 температура нейтрального слоя, где температура не зависит от климатических условий, обычно 0 10 Ñ; ÃÒ геотермический градиент; 0 коэффициент теплоотдачи; H глубина скважины; îï теплопроводность окружающих пород; qâ темп нагнетания воды; ñâ теплоемкость воды; â плотность воды; îï температуропроводность окружающих пород; t время.
Формула Э.Б. Чекалюка для определения температуры теплоносителя по стволу нагнетательной скважины:
T(H, t) T0 ÃH
k(t)H
T0 e còQ0 ,
|
Q0ñò |
|
|
|
k(t) |
H |
|
|
(M Ã) |
|
1 e |
còQ0 |
|
|
|||
|
|
|
||||||
|
|
|
||||||
|
k(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(20.5)
ãäå t время; Ò0 температура нейтрального слоя; Ã геотермический градиент; H глубина; Ì постоянная; Q0 расход теплоносителя; ñò теплоемкость теплоносителя; теплопроводность пород; k(t) коэффициент, определяемый по (20.6); Ò0 превышение температуры теплоносителя над температурой нейтрального слоя.
k(t) |
|
2 |
|
|
, |
(20.6) |
|
|
|
||||
|
|
at |
||||
|
ln 1 |
r2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
c |
|
|
ãäå a температуропроводность пород.
275
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
|
A |
10(p |
p ) |
|
|
||
M |
|
ñ |
ó |
|
1 . |
(20.7) |
|
ñ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
ò |
|
|
|
|
|
|
Здесь À тепловой эквивалент механической работы; ðñ, ðó давление на забое и устье скважины; удельный вес теплоносителя.
Закачка пара. Технология применяется для залежей нефти вязкостью более 10 12 мПа с с начала 1950-х гг. Рабочим агентом является пар, получаемый с помощью поверхностных парогенераторов. Следует отметить, что за исключением особых случаев для нагнетания в пласт нет никакой необходимости использовать перегретый пар. Анализ удельной энтальпии H двухфазной смеси от степени сухости и давления (по М.П. Вукаловичу) подтверждает это (табл. 20.1).
Энтальпия (теплосодержание) двухфазной пароводяной смеси равна:
H (1 x)Hâ xHï Hâ xL, |
(20.8) |
|||
ãäå L |
Hï |
скрытая теплота парообразования; x ñòå- |
||
1 x |
||||
|
|
|
пень сухости пара; Íâ, Íï энтальпия воды и пара. Степень сухости пара на забое в зависимости от степени
сухости пара на устье можно определить по формуле:
Ò à á ë è ö à 20.1
Термодинамические параметры воды и пара
|
Температура |
Удельный объем, |
Теплосодержание, |
|||
Давление, |
ì3/êã |
êÄæ/êã |
||||
насыщения, |
|
|
|
|
||
ÌÏà |
|
насыщен- |
|
насыщен- |
||
Ñ |
âîäà |
âîäà |
||||
|
||||||
|
|
íûé ïàð |
íûé ïàð |
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
99,9 |
0,001043 |
1,725 |
416,6 |
2682,9 |
|
1 |
179,04 |
0,001126 |
0,1880 |
761,5 |
2785,9 |
|
2 |
211,38 |
0,001175 |
0,1015 |
906,8 |
2807,7 |
|
4 |
249,18 |
0,001249 |
0,0508 |
1087,4 |
2809,8 |
|
10 |
309,53 |
0,001445 |
0,0185 |
1403,6 |
2737,1 |
|
14 |
335,9 |
0,00160 |
0,0118 |
1565,3 |
2653,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
276 |
|
|
|
|
|
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
x |
x |
|
2 îï Tï Hc |
, |
(20.9) |
||
|
|||||||
ç |
ó |
|
q r ln |
d(t) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ï ï |
dñ |
|
|||
|
|
|
|
|
ãäå d(t) 4 îï t ; T Òï Òñð; rï скрытая теплота
парообразования; Hñ глубина скважины; t время. Характер зависимости энтальпии водяного пара в функ-
ции давления и степени сухости показана на рис. 20.2. Из представленных данных видно, что:
в интервале давлений от 1 до 7 МПа при x 1 энтальпия водяного пара практически неизменна;
энтальпия смеси для x 0,8 постоянна при давлениях от 2,5 до 10 МПа;
Рис. 20.2. Зависимость энтальпии водяного пара от давления и степе-
ни сухости õ.
k критическая точка
277
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
увеличенные теплосодержания смеси с возрастанием давления не очень существенно и не оправдывает риска повышения термонапряженности конструкции парогенератора.
Закачка пара в пласты осуществляется по различным технологиям, а именно:
непрерывная закачка пара; создание в пласте оторочки пара и продвижение ее по
пласту водой; циклические паротепловые обработки прискважинной
зоны пласта добывающих скважин; закачка пара с добавкой растворителя и химических ре-
агентов.
Определить фазовое состояние теплоносителя на забое нагнетательной скважины можно, используя формулу РУША:
Tíàñ 100 4 10p.
Если фактическая пластовая температура меньше рас- четной Òíàñ, то на забое паронагнетательной скважины пластовая температура будет находиться не пар, а горячая вода.
Механизм нефтеотдачи при паротепловом воздействии (ПТВ) достаточно сложный и зависит от применяемой технологической схемы. Ограничительным фактором является глубина залегания продуктивного пласта, так как из-за теплопотерь в окружающие породы на забой скважины может поступать вода с температурой ниже пластовой.
Условия применения ПТВ вырабатывались на основании опыта как отечественного, так и зарубежного и, в первую очередь, США. Рассмотрим основные общепризнанные критерии применения ПТВ.
Глубина залегания пласта. Диапазон предельных глубин составляет 1000 1200 м. Потребность в дальнейшем увеличении глубины приводит к необходимости создания теплоэнергетического оборудования высокого давления. Глубина 1500 м, по-видимому, является предельной для существующей стандартной схемы доставки: парогенератор паропровод НКТ пласт.
278
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Толщина пласта. При небольших (до 5 м) толщинах охват пласта ПТВ максимален, а потери теплоты в кровлю
èподошву наибольшие. Из-за непроизводительных потерь теплоты эффективность процесса снижается. С увеличением толщины пласта ее потери в кровлю и подошву уменьшаются, и введенная теплота используется в основном внутри пласта. В США закачка пара осуществляется при толщинах пласта 15 75 м.
Плотность сетки скважин. Это один из основных технологических параметров, определяющий все технико-эко- номические показатели разработки месторождения. С ростом глубины залегания пласта сетки скважин уплотняются. Обычно технология ПТВ осуществляется по площадной системе (пяти и семиточечная) при площади элементов 2 45 га и расстоянии между скважинами 20 90 м.
Свойства пластовой нефти. Технология ПТВ эффек-
тивна при плотности нефти в пластовых условиях более 880 кг/м3 (äî 950 970 êã/ì3) и вязкости до 1500 мПа с.
Свойства коллектора. Отечественный и зарубежный опыт показывает, что технология ПТВ пригодна для применения как в терригенных, так и карбонатных коллекторах. Однако в сложнопостроенных карбонатных пластах ее применение ограничено вследствии наличия трещин.
Диапазон проницаемости коллектора по реализованным проектам составляет (0,2 1,5) 10 12 ì2, а начальной нефтенасыщенности 0,6 0,75. Пористость объектов определяет объем жидкости в пласте и, следовательно, объем порового пространства, который должен прогреваться. Для терригенных коллекторов она составляет 18 39 %, для карбонатных до 12 %.
Особенности геологического строения залежи. Изолированность залежи предотвращает распространение теплоносителя в другие зоны и повышает эффективность использования введенной в пласт тепловой энергии.
Пластовое давление. По возможности оно должно
быть большим, но хорошие результаты были получены и при давлении 7 8 МПа. Наличие режима растворенного газа является благоприятным фактором при реализации ПТВ. При этом по данным промысловых работ, эффективность вытеснения нефти превышает 0,8, а КИН 0,6 0,7.
279
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
20.2. ЦИКЛИЧЕСКОЕ ПАРОТЕПЛОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ПЛАСТ
Циклическое воздействие на продуктивные пласты паром проводится в добывающих скважинах на залежах с высокой вязкостью нефти. При этом существует ряд технологий:
обычные паротепловые обработки скважин (ПТОС); термоциклическое воздействие; блочно-циклическое воздействие (с изменением направ-
ления движения пара) и др.
Технология ПТОС заключается в последовательном проведении следующих операций: закачки теплоносителя в добывающую скважину; закрытия скважины для завершения капиллярной пропитки; пуска скважины в работу. На основании отечественного и мирового опыта экономически целесообразными являются не более пяти-шести циклов.
Блочно-циклическое воздействие осуществляется по следующей схеме: месторождение разбивается на блоки; закачка пара осуществляется в скважины, расположение в шахматном порядке. При этом предусматривается:
закачка пара в паронагнетательные скважины; закрытие скважины для завершения капиллярной про-
питки низкопроницаемых разностей пласта; изменение направления движения пара за счет перевода
паронагнетательных скважин в добывающие и наоборот; регулирование работы скважин.
Схема распределения температуры в линейном пласте при закачке пара показана на рис. 20.3.
Технологический процесс при ПТОС показан на рис. 20.4.
По результатам опытных и промышленных работ критериями применения ПТОС являются:
плотность сетки скважин до 2 га/скв; толщина пласта более 10 м;
нефтенасыщенность коллектора до проведения ПТОС более 0,5;
вязкость нефти более 30 мПа с.
Распределение температуры в пласте. Задача о распределении теплоты в пласте известна как задача Ловерье. Рассмотрим прямолинейный однородный пласт (рис. 20.5).
280