методичка ТЕРМОДИНАМИКА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧА
.pdfvk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
3. Определить для обоих случаев удельный тепловой поток:
= ( ж − ж ) Вт/м2 и = ( ж − ж ) Вт/м2.
4. Значения температур на поверхности стенки определяется из соотношения:
а) T |
T |
|
q |
К; T |
T |
|
q |
К - при обтекании |
ст.1 |
ж1 |
|
1 |
ст.2 |
ж2 |
|
2I |
пластины водой;
б) T |
T |
|
qI |
К; TI |
TI |
|
qI |
К - при обтекании |
ст.1 |
ж1 |
|
1 |
ст.2 |
ж2 |
|
2II |
|
пластиной вода-воздух.
5. Определить коэффициент теплопередачи плоской стенки покрытой накипью с двух сторон и при обтекании ее водой:
КН |
|
1 |
; R i |
|
1 |
|
н |
|
δст |
|
н |
|
1 |
(м2·К)/Вт. |
|
Ri |
|||||||||||||||
|
|
|
н |
|
|||||||||||
|
|
|
|
α1 н λст |
|
|
α2I |
6. Удельный тепловой поток для плоской стенки покрытой накипью и температура стенок определяется по формулам:
q |
|
K |
|
(T |
|
|
T |
|
) Вт/м2; |
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
qн |
|
К; |
|||||||||
|
н |
|
н |
|
ж1 |
|
ж2 |
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
T |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст.1 |
|
|
|
ж1 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
Tн |
|
T |
|
|
|
|
К. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ст.2 |
ж2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
7. Перепад температур по толщине плоской стенки |
||||||||||||||||||||||||||||||
определится из соотношения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qI ст |
|
||||||||||||
а)T |
T |
|
|
|
q ст |
; б)T |
TI |
|
|
; |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
ст.1 |
|
ст.2 |
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
ст.1 |
|
|
|
ст |
|
|
|
ст |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
н |
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
в)T |
н |
|
Tн |
q |
н |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
ст.1 |
|
|
ст.2 |
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
Задача 4.1. Поверхность нагрева состоит из плоской стальной стенки толщиной . По одну сторону стенки движется горячая вода,
средняя температура которой tж1 , по другую – вода со средней
температурой tж2 или воздух, средняя температура которого tIж2 .
Определить для обоих случаев удельный тепловой поток q Вт/м2 и
коэффициент теплопередачи, а также значения температур на обеих
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
поверхностях стенки. Найти изменение удельного теплового потокаq для первого случая, если с каждой стороны стальной стенки
появится накипь толщиной в 1 мм. Коэффициенты теплопроводности стали ст 45 Вт/(м·К), а накипи нак 0,6
Вт/(м·К). Коэффициенты теплоотдачи для горячей воды к стенке для обоих случаев 1 , от стенки к воде I2 , а от стенки к воздуху II2 .
Параметры выбрать из табл. 4.1.
Таблица 4.1
|
|
Варианты и исходные данные |
|
|
|
|
|
||||
Параметры |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
|
, мм |
Последняя цифра шифра |
|
|
|
|
|
|||||
5 |
8 |
7 |
4 |
6 |
5 |
4 |
7 |
8 |
6 |
||
tж1, С |
110 |
120 |
130 |
105 |
125 |
115 |
135 |
110 |
120 |
125 |
|
tж2, С |
60 |
50 |
65 |
45 |
55 |
40 |
60 |
50 |
55 |
55 |
|
tжI |
2 , С |
25 |
30 |
35 |
20 |
30 |
25 |
30 |
25 |
30 |
55 |
1 , Вт /(м2 К) |
Предпоследняя цифра шифра |
|
|
|
|
|
|||||
2000 1900 1800 2100 2200 2050 2150 1850 1950 2250 |
|||||||||||
2I , Вт/(м2 К) |
1250 1150 1200 1050 1100 1000 1150 1100 1100 1250 |
||||||||||
2II , Вт/(м2 К) |
18 |
20 |
25 |
22 |
25 |
18 |
20 |
24 |
25 |
20 |
Задача 4.2. Температура внутренней поверхности кладки нагревательной печи t1, наружной поверхности t2. Определить потери теплоты через 1м2 кладки. Материал кладки, коэффициент теплопроводности и толщина стенки d заданы в табл. 4.2.
Таблица 4.2
Послед, |
t1,°C |
t2,°C |
Предпосл. |
Материал |
, |
d, мм |
|
цифра |
цифра |
||||||
Вт/(м*К) |
|||||||
шифра |
|
|
шифра |
|
|
||
1500 |
130 |
Шамот |
1.22 |
120 |
|||
9 |
9 |
||||||
8 |
1450 |
125 |
8 |
Шамот |
1.22 |
250 |
|
7 |
1400 |
120 |
7 |
Магнезит |
1.43 |
120 |
|
6 |
1350 |
115 |
6 |
Магнезит |
1.43 |
250 |
|
5 |
1300 |
110 |
5 |
Динас |
1.75 |
120 |
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943 |
1.75 |
250 |
||||
4 |
1250 |
105 |
4 |
Динас |
||
3 |
1700 |
190 |
3 |
Циркон |
2.26 |
120 |
2 |
1650 |
180 |
2 |
Циркон |
2.26 |
250 |
1 |
1600 |
170 |
1 |
Периклаз |
7.13 |
120 |
0 |
1550 |
160 |
0 |
Периклаз |
7.13 |
250 |
Задача 4.3. Температура наружной поверхности стены нагревательной печи – t 1 , a окружающего воздуха t2. Высота стены - а, ширина - b. Определить тепловой поток, передаваемый конвекцией от поверхности стены к воздуху. Использовать теплофизические параметры сухого воздуха из П.5 приложения. За определяющий геометрический размер взять высоту стены. Необходимые данные для расчета выбрать из табл.4.3.
|
|
|
|
Таблица 4.3 |
|
Последняя |
t1, °С |
t2,°С |
Предпоследняя |
а, м |
b, м |
цифра |
|
|
цифра шрифта |
|
|
шрифта |
|
|
|
|
|
9 |
130 |
25 |
9 |
2,5 |
4,0 |
8 |
125 |
20 |
8 |
2,0 |
3,5 |
7 |
120 |
15 |
7 |
1,5 |
3,0 |
6 |
110 |
10 |
6 |
2,5 |
4,0 |
5 |
105 |
10 |
5 |
2,0 |
3,5 |
4 |
100 |
10 |
4 |
1,5 |
3,0 |
3 |
130 |
25 |
3 |
2,0 |
4,0 |
2 |
120 |
20 |
2 |
2,5 |
3,5 |
1 |
110 |
15 |
1 |
2,0 |
3,0 |
0 |
100 |
10 |
0 |
1,5 |
4,0 |
Практическое занятие № 5 Расчет лучистого теплообмена между телами
Предварительно следует схематично изобразить процесс передачи теплоты излучением между стальными плитами.
1. Определить значение приведенной степени черноты:
ΕПР |
|
|
|
1 |
. |
||
|
1 |
|
|
||||
|
|
1 |
|
1 |
|||
|
|
|
|
Ε2 |
|||
|
|
Ε1 |
|
|
|
2. Определить тепловой поток излучения между плитами:
vk.com/club152685050 | vk.4com/id4464259434 |
|||||||
Т1 |
|
Т2 |
|
|
. |
||
Q1 2 EПР С0 |
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|||||
100 |
|
100 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Задача 5.1. Определить количество теплоты, передаваемой излучением, от нагретой стальной плиты с температурой t1 к параллельно расположенной другой такой же плите с температурой t2. Степень черноты 1 = 2 = 0,85. Данные принять из табл. 5.1.
Таблица 5.1
Последняя цифра |
t1,°C |
Предпоследняя |
t2,°C |
|
шифра |
цифра шифра |
|||
|
|
|||
9 |
950 |
9 |
200 |
|
8 |
925 |
8 |
180 |
|
7 |
900 |
7 |
160 |
|
6 |
875 |
6 |
140 |
|
5 |
850 |
5 |
120 |
|
4 |
825 |
4 |
100 |
|
3 |
800 |
3 |
80 |
|
2 |
775 |
2 |
60 |
|
1 |
750 |
1 |
40 |
|
0 |
725 |
0 |
20 |
Практическое занятие № 6 Тепловой расчет теплообменника
Предварительно следует схематично изобразить противоточный (ПТ) и прямоточный (ПМ) теплообменники, а график в координатах T-F изменения температур воды, масла и воздуха при движении их по теплообменнику.
1. Определить температурный напор на входе и выходе в противоточном водомасляном теплообменнике:
Если отношение TБ > 2, тогда
ТМ
|
TБ Т1I T2II; TM T1II T2I ; |
||
TПM |
TБ TМ |
,где |
TБ Т1I T2I ; TM T1II T2II ; |
|
|||
|
ln TБ / TМ |
|
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Если отношение TБ 2, тогда
ТМ
TПТ ТПМ 0,5 ТБ ТМ .
2. Тепловой поток, вносимый горячим воздухом (маслом или водой) в теплообменник, определится по формуле:
Q1 VH сPI (T1I T1II ) или Q1 |
GM в СР ТМI |
в ТМII в , |
где CPI =1300 1400,Дж/(м3К) |
– Объемная теплоемкость |
воздуха (из П1), а масла и воды из условия задачи.
3. Определить площадь поверхности теплообменника для прямотока и протиивотока: из уравнения теплового баланса Q1=Q2,
где Q2 K F T - количество теплоты, отданное от «горячего» к «холодному» теплоносителю, откуда площадь теплообменника:
Fпт |
Q1 |
м2; Fпм |
Q1 |
м2, |
|
K ΔTпт |
K ΔTпм |
где TПТ, ТПМ - среднелогарифмический или средний.
4. Расход воды через теплообменник для обеих схем движения теплоносителей определится по формуле:
Gв |
|
|
|
Q1 |
|
кг/с, |
F c |
p |
(TII |
TI ) |
|
||
|
i |
|
2 |
2 |
|
|
где cр 4178 4200 Дж/(кг·К) - массовая теплоемкость |
||||||
воды при 60 90 |
С ; |
F - соответственно площадь поверхности |
||||
|
|
|
|
|
i |
теплообмена для противотока и прямотока.
Задача 6.1. Отработавшее масло дизеля охлаждается в противоточном водяном теплообменнике. Расход масла G, его
tI tII
температура на входе м , на выходе м , теплоемкость cрм 2
кДж/(кг·К). Температура воды на входе |
tвI , на |
выходе tвII . |
Коэффициент теплопередачи K 200 |
Вт/(м2·К). |
Определить |
площадь поверхности теплообмена. Параметры выбрать из табл. 6.
Таблица 6.1
Варианты и исходные данные
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943 |
|
|
|
||||||||
Параметр |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
|
ы |
|||||||||||
|
|
Последняя цифра шифра |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
G, кг/с |
0.5 |
0.7 |
0.9 |
1.1 |
1.3 |
1.5 |
1.7 |
1.9 |
2.1 |
2.3 |
|
tмI , С |
110 |
105 |
100 |
95 |
115 |
110 |
105 |
100 |
95 |
90 |
|
tмII , С |
75 |
70 |
80 |
75 |
70 |
80 |
75 |
70 |
80 |
65 |
|
tвI , С |
|
Предпоследняя цифра шифра |
|
|
|
||||||
10 |
5 |
0 |
25 |
20 |
15 |
10 |
5 |
0 |
15 |
||
tвII , С |
25 |
15 |
15 |
35 |
30 |
30 |
20 |
25 |
20 |
30 |
Задача 6.2. Определить поверхность нагрева рекуперативного водовоздушного теплообменника при прямоточной и противоточной схемах движения тепло-носителей, если объемный расход воздуха при нормальных условиях Vн , средний коэффициент теплопередачи
от воздуха к воде K, начальный и конечные температуры воздуха и воды равны соответственно t1I , t1II , t I2 , tII2 . Определить также
расход воды G через теплообменник. Изобразить график изменения температур теплоносителей для обеих схем движения теплоносителей по поверхности аппарата. Данные, необходимые для решения задачи, выбрать из табл. 6.2.
Таблица 6.2
|
|
|
Варианты и исходные данные |
|
|
|
|||||
Параметры |
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
Vн 10 3 , |
|
|
Последняя цифра шифра |
|
|
|
|
||||
20 |
|
25 |
50 |
45 |
40 |
35 |
30 |
55 |
10 |
15 |
|
м3/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К, Вт/(м2·К) |
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 26 |
27 |
18 |
||
t1I |
|
|
Предпоследняя цифра шифра |
|
|
|
|||||
480 |
460 |
440 |
420 |
400 |
380 |
360 |
340 |
320 |
500 |
||
t1II , С |
240 |
230 |
210 |
200 |
180 |
160 |
130 |
140 |
120 |
250 |
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943 |
|
|
|
|||||||
t 2I , С |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
15 |
10 |
t2II , С |
95 |
100 |
105 |
110 |
115 |
120 |
120 |
130 |
100 |
90 |
Задача 6.3. Определить поверхность нагрева F трубчатого теплообменного аппарата, обогреваемого продуктами сгорания от нагревательной печи, при прямоточном и противоточном движении воздуха и дымовых газов. Воздух поступает в теплообменник при температуре tВ1 = 20°C, объёмный расход подаваемого воздуха V, коэффициент теплопередачи К. Температуру воздуха на выходе из теплообменника tB2, а также температуры дымовых газов на входе в теплообменника tГ1 и на выходе из него tГ2 определить из табл. 6.3.
|
|
|
|
|
|
Таблица 12 |
|
Последняя. |
V, м3/с |
2 |
К, |
Предп. |
tВ2,°C |
tГ1,°C |
tГ2,°C |
цифра шифра |
|
м *К) |
ц. шифра |
|
|
|
|
9 |
0.4 |
|
16 |
9 |
190 |
550 |
220 |
8 |
0.5 |
|
17 |
8 |
200 |
600 |
240 |
7 |
0.6 |
|
18 |
7 |
200 |
500 |
260 |
6 |
0.7 |
|
19 |
6 |
250 |
550 |
300 |
5 |
0.8 |
|
20 |
5 |
180 |
450 |
220 |
4 |
0.9 |
|
21 |
4 |
200 |
500 |
280 |
3 |
1.0 |
|
22 |
3 |
180 |
480 |
240 |
2 |
1 1 |
|
23 |
2 |
200 |
550 |
250 |
1 |
1.2 |
|
24 |
1 |
200 |
650 |
280 |
0 |
1.3 |
|
25 |
0 |
190 |
600 |
270 |
Практическое занятие № 7 Расчет давления жидкости на стенки
Из определения гидростатического давления следует, что сила давления жидкости на стенку может быть найдена суммированием произведений гидростатического давления на
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
величину элементарной площадки или, в пределе, интегрированием сил давления по площади стенки F.
Величина силы избыточного давления на элементарную площадку dF (рис. 7.1) равна:
dP = pизбdF = ρghdF.
Сила давления на всю площадку F определяется интегрированием элеметарного давления по площади F.
Статический момент фигуры F относительно свободной поверхности жидкости, равный, согласно выводам теоретической механики, произведению площади F на глубину hc погружения центра тяжести фигуры С:
∫ hdF = hc F. F
Рис. 7.1.
Таким образом, имеем
P = ρghc F = pизб.С F,
где pизб.С - гидростатическое давление в центре тяжести фигуры. Например, сила избыточного давления на прямоугольный щит шириной b, длиной l, установленный под углом α к поверхности жидкости, равна
P = ρghc F = (ρgbl2/2) sin α = 0,5 ρgbl2 sin α.
Точка приложения равнодействующей силы давления, называемая центром давления, лежит ниже центра тяжести С на расстоянии e = Jc / (F lc), называемом эксцентриситетом давления.
Равнодействующая сил давления на криволинейную стенку может быть определена суммированием сил давления на элементарные площадки, которые можно считать плоскими. Обычно задача определения равнодействующей давления на криволинейную
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
стенку сводится к нахождению ее составляющих по координатным осям.
Задание. Определить силу, действующую на стенку сосуда с прямолинейными стенками шириной b и длинной l, расположенными под углом α. Сосуд заполнен жидкостью с плотностью ρ. Исходные данные выбираются согласно варианта из таблицы 7.1.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 7.1. |
||
Параметры |
|
|
Номер варианта и исходные данные |
|
||||||
b, м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
|
l, м |
0,1 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
1 |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
ρ, т/м3 |
13 |
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,2 |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,95 |
0,9 |
α, град |
30 |
35 |
40 |
35 |
30 |
25 |
20 |
15 |
10 |
5 |
Практическое занятие № 8 Гидравлический расчет трубопроводов, расходомеров,
гидроудара Задание 8.1. Эффект уменьшения давления при возрастании
скорости течения используется для измерения скорости и расхода потока. Рассмотрим расходомер Вентури, представляющий собой трубу с плавным сужением и последующим расширением (рис. 8.1а). Перед сужением (сечение 1 - 1) и в наименьшем сечении трубы 2-2 установлены пьезометры.
Применим уравнение Бернулли к выбранным сечениям потока несжимаемой жидкости и пренебрежем поначалу потерями напора между ними. Имеем
αw12 / (2g) + p1 / (ρg) = αw22 / (2g) + p2 / (ρg).
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 8.1. Расходомер Вентури
Уравнение неразрывности wF = const позволяет выразить w1
через w2 :
w1 = w2 F2 /F1 = w2 D22 /D12 .
Подставляя значения w в уравнение Бернулли, получаем
[αw22 / (2g )][1 – (F2 /F1)2 ] = (p1 – p2 ) / (ρg) = H,
где H - разность уровней жидкости в пьезометрах. Отсюда расход, вычисляемый по средней скорости в сжатом сечении, равен
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
Q w2 F2 |
F2 |
|
|
2gH |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
F2 |
F |
|
||||
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
При практическом использовании расходомеров величину расхода определяют по упрощенной формуле
Q w2 F2 F2 2gH ,
где μ - коэффициент расхода, мало отличающийся от единицы и учитывающий соотношение диаметров и потери напора от первого до второго сечений. Величину коэффициента μ определяют экспериментально в заводских условиях, его значения содержатся в паспорте прибора.
Разность давлений в сечениях расходомера р определяют обычно с помощью дифманометра (рис. 8.1б), при этом расход вычисляется по формуле