
- •Курсова робота
- •3. Визначення фактичних середніх швидкостей у всмоктувальному та напірному трубопроводах.
- •4. Визначення втрат напору.
- •5. Одержання характеристики трубопровідної мережі та потрібного напору.
- •7. Знаходження робочої точки насоса та приведення її у відповідність з заданою об’ємною витратою рідини.
- •8. Визначення потужності, яка споживається насосом
- •9. Вибір електродвигуна
3. Визначення фактичних середніх швидкостей у всмоктувальному та напірному трубопроводах.
Дійсні значення швидкості, що відповідають новим діаметрам підраховуються за формулою:
,
,
.
4. Визначення втрат напору.
Режим течії сиропу у всмоктувальному і напірному трубопроводах визначають за значенням числа Рейнольсда:
,
де v – кінематична в’язкість сиропу, м2/с.
Кінематичну в’язкість визначають з графіку залежності в’язкості від температури v =f(t).
Рис. 2 Графік залежності в’язкості сиропу від температури
З даного графіку v =18,5·10-6 м2/с.
,
.
З таблиці Б.4 визначаться еквівалентну шорсткість Δе для сталевої нової безшовної труби. Вона становить 0,035, мм.
Коефіцієнт гідравлічного тертя визначається , за допомогою графіка ВТИ (додаток В).
,
.
За графіком, коефіцієнти знаходиться в області гладких труб.
λ1=0,032;
λ2=0,0345.
Для перевірки даних, коефіцієнт гідравлічного тертя визначається за формулою Блазіуса:
,
,
.
Отже, можна зробити висновок, великої різниці між графічним визначенням та за допомогою формул немає, так як відносна похибка становить 1,8% - для λ1, та 0,58% для λ2.
Потрібний напір насосної установки при різних значеннях витрати рідини визначається за формулою:
,
де
,
,
Геометричний напір визначається за формулою:
,
,
Значення густини сиропу визначається з графіку залежності густини від температури ρ=f(t).
Рис. 3 Графік залежності густини сиропу від температури
.
Для розрахунку необхідно знайти значення опору трубопроводів к.
,
(1)
де Σζ1 – сума коефіцієнтів місцевого опору всмоктувального трубопроводу, який складається з двох колін та всмоктувального клапану із сіткою.
Коефіцієнт опору всмоктувального клапану із сіткою визначається з графіку залежності коефіцієнту від діаметру труби (графік побудований згідно даних наведених в додатку Б.6) ζсіт=f(d).
Рис. 4 Графік залежності коефіцієнту від діаметру труби
Згідно наведеного вище графіку ζсіт=5,8. З додатку Б, ζкол1=0,3, ζкол2=0,3.
Втрати напору у всмоктувальному трубопроводі, які визначаються сумою втрат по довжині і втрат у місцевих опорах.
Σζ2 – сума коефіцієнтів місцевого опору нагнітального трубопроводу, який складається з опору крану, дискової засувки, зворотного клапану опору охолоджувача, входу в бак та чотирьох відведень.
З додатку Б.6 коефіцієнт опору крану становить ζкр = 2,0, виходу з труби ζвих = 1,0, охолоджувача ζохол = 5,0, дискової засувки ζзасув = 0,65, зворотного крана ζохол = 7,3.
Коефіцієнт опору відведення визначається за формулою:
де
f2=
f2’=0.2
f1 – визначається з графіку, f1=0,6 (кут повороту 30˚)
f1’ – визначається з графіку, f1=1.1(кут повороту 90˚)
Рис. 5 Графік залежності коефіцієнту f1 від кута повороту
,
.
Сума коефіцієнтів опорів на всмоктувальному та нагнітальному трубопроводах:
Σζ1
=
0,3+0,3+5,8=6,4,
Σζ2 =0,0876*2+0,1606*2+2+5+1+7,3+0,65=16,4,
.
5. Одержання характеристики трубопровідної мережі та потрібного напору.
З урахуванням попередніх результатів
Для побудови графіку характеристики насосної установки виконуються розрахунки потрібного напору при різних значення витрат. Витрати рідини обираються з кроком 0,002 м3/с.
Розрахунок оформлюється у вигляді таблиці
Табл. 2 розрахунок потрібного напору при різних значеннях витрат
потрібний напір |
значення витрати |
динамічний напір |
41,92 |
0,002 |
0,18 |
42,446 |
0,004 |
0,706 |
43,33 |
0,006 |
1,59 |
44,56 |
0,008 |
2,82 |
46,14 |
0,01 |
4,4 |
48,1 |
0,012 |
6,36 |
Продовження табл. 2
50,39 |
0,014 |
8,65 |
|
53,04 |
0,016 |
11,3 |
|
56,039 |
0,018 |
14,3 |
|
59,394 |
0,02 |
17,7 |
|
63,101 |
0,022 |
21,4 |
|
67,161 |
0,024 |
25,44 |
|
71,575 |
0,026 |
29,84 |
|
76,341 |
|
34,64 |
Рис.6 Характеристика мережі
6. Вибір типу насосу, визначення напору насосу
З використанням каталогу за значеннями Q та H обираємо відцентровий консольний насос загального призначення 3К-6. H=53,04 м; Q=0,016 м3/с.[5]