7 семестр (Бормотов А) / !Курсовая работа по СЭУ итог (Бормотов)
.pdf
Принимаем для соединения 8 болтов с резьбой М28.
Радиус закругления фланцев валов не менее 0,08 требуемого диаметра вала в районе фланца. Закругление должно быть гладким, подрезка закруглений от головки и гайки соединительных болтов не допускается.
Толщина соединительных фланцев должна быть не менее 20% требуемого диаметра промежуточного вала или не менее диаметра болта в зависимости от того, что больше. Определяется толщина соединительных фланцев по формуле:
s'= dпр 0,2=0,2·170=34 мм.
Принимаем толщину фланца 36 мм.
4.4 Соединение гребного винта с валом
Конус гребного вала под гребной винт выполняется с конусностью 1:12. Во избежание попадания воды на конус гребного вала предусматриваются уплотнения.
4.5 Подшипники валов
Опорные подшипники
Ориентировочное значение максимально допустимого расстояния, мм, между смежными подшипниками при n ≤ 350 мин-1 составляет:
5,5a |
d |
r |
l a |
d |
r |
|
|
|
|
где a = 1 -для неполных валов;
dr = dгр = 225мм – диаметр вала.
λ = 14 – при частоте вращения n ≤ 500 мин-1 Минимальное расстояние между смежными подшипниками:
5,5
0,225 l 14
0,225
5,5
0,225 l 14
0,225
2,61 м≤l≤6,64 м
4.6 Тормозное устройства
Тормозное устройство устанавливается на фланцевом соединении гребного вала .
В качестве тормозного устройства используется тормоз бугельной конструкции.
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
4.7 Проверка валопровода на критическую частоту вращения |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Для определения критической частоты вращения гребного вала при |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
поперечных колебаниях валопровод условно заменяется двухопорной балкой с |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
одним свешивающимся концом. Частота вращения вала, при которой возникают |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
его поперечные колебания, вычисляется по формуле: |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
3 |
|
q |
|
|
|
|
30 |
|
EYg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
nкр |
= 1 − 3,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, (мин ) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
q |
|
|
|
|
l |
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L2 =0,72 м - расстояние от середины опоры до центра масс гребного винта; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
L1 =7,313 м - остальная длина гребного вала; |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
q1 = .dг2/4 |
(кН/м) - удельная нагрузка пролета вала L1; |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
* d |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 * 0,225 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
q |
|
= * g |
гр |
|
= 7800 *9,81 |
|
*10 |
−3 |
= 3,041 |
(кН/м); |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
q |
|
= q + |
G |
В |
= 3,041 + |
13,9 |
|
= 11,62 |
(кН/м) - удельная нагрузка пролета вала L2; |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,62 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Gв = 1,47.Dв3. (кН) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Dв = 2,78 м - диаметр винта; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
= 0,44 - дисковое отношение; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
Gв = 1,47 2,783.0,44 = 13,9 (кН); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
I = .dг4/64 (м4) - экваториальный момент инерции сечения вала |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
относительно его оси; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
I = 3,14 0,2254 /64 = 1,26 .10-4 (м4); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
E = 2,16 .108 кПа - модуль упругости материала вала. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
0,72 |
|
3 |
|
11,62 |
|
|
30*3,14 |
2,16*10 |
8 |
*1,26*10 |
−4 |
*9,81 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
≈ 516 (мин.-1), |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
nкр = 1−3,3 |
7,313 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,313 |
2 |
|
|
|
|
|
3,041 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3,041 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критическая частота вращения вала должна быть больше ее номинального |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
значения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(nкр - nн)/nн.100% 20%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
(516207)/207 .100% 20%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
149% 20%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Условие выполняется, следовательно, запас частоты вращения обеспечен. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4.8 Проверка вала на продольную устойчивость |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Необходимость проверки вала на продольную устойчивость |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
устанавливается в зависимости от его гибкости: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= lmax |
, |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
где, lmax – длина пролета между опорами, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
i – радиус инерции сечения вала, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018 |
|||||||||||
Изм. Лист |
|
№ докум. |
|
|
|
|
|
Подпись |
|
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
i = |
I |
, |
|
F |
|||
|
|
где ,F – площадь поперечного сечения, м2;
|
* d |
4 |
3,14*0,225 |
4 |
|
|
I = |
, = |
=1,26*10 |
−4 |
|||
|
|
|||||
64 |
64 |
|
||||
|
|
|
|
lmax =3,957м
|
1,26 10 |
−4 |
|
|
|||
i = |
= 0,056 м |
|
|||||
0,04 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
·d |
2 |
3,14 0,225 |
2 |
|
||
F = |
= |
= 0,04м |
2 |
||||
|
|
|
|||||
4 |
|
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
= |
3,957 |
|
0,056 |
||
|
=
70,7
.
Т. к. = 70,7 < 80 вал считается жесткими, и его расчет на продольную устойчивость не проводится.
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
5 Расчет потребной мощности и выбор состава судовой электростанции
Согласно [1] выбираем род тока и величину напряжения в сети для всех групп потребителей, т.е. механизмов, обслуживающих ЭУ, судовые системы палубных механизмов и прочих потребителей. Род тока и напряжение могут быть едиными для всех потребителей, но могут быть различными для отдельных групп. На проектируемом судне применяется переменный ток, напряжением 230 и 400 В, частотой f=50 Гц.
Судовая электростанция удовлетворяет следующим требованиям:
-загрузка работающих генераторов составляет не менее 60-70% их номинальной мощности;
-число установленных генераторов минимально и они однотипные;
-в каждом режиме (кроме аварийного) в резерве есть не менее одного генератора, способного заменить наибольший по мощности из
работающих Для транспортных судов нашего класса с ДВС наибольшая мощность
судовой электростанции в ходовом режиме считается по формуле
Nx = Nxo + a*Ne,
где Nхо - постоянная величина, зависящая от типа СЭУ и судна, для ДУ транспортных судов Nхо = 35 кВт;
а - безразмерный коэффициент, а = 0,045-для транспортных судов; Ne - суммарная мощность, Ne = 960 кВт
Nx = 35 + 0,045. 960 =78,2 кВт
Для стояночных режимов среднюю нагрузку электростанции можно найти через водоизмещение или дедвейт:
Nc = Nco + b.D,
где Nco - постоянная величина, зависящая от типа судов, для транспортных судов составляет 15-30 кВт:
Принимаем Nco = 20 кВт;
b - размерный коэффициент пропорциональности: b = 0,01 кВт/т;
D - дедвейт, D = 1653,6 т;
Nc = 20 + 0,01*1653,6=36,5 кВт.
По мощности судовой электростанции в ходовом режиме (Nx=78,2 кВт) и
врежиме стоянки (Nс=36,5 кВт) выбираем тип дизель - генератора.
Вкачестве основных дизельгенераторов выбираем два дизельгенератора ВДМ-ДГС50-226В. В качестве резервного дизельгенератора выбираем ВДМ- ДГС50-226В. Основные характеристики дизель - генераторов представлены в таблице 5.1.
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
Таблица 5.1 - Характеристики дизель - генераторов |
|||||||
|
|
|
|
|
Характеристика |
|
|
ВДМ-ДГС50-226В |
||
Мощность, кВт |
|
|
|
|
50 |
|||||
Мощность двигателя, кВт |
|
|
66 |
|||||||
Тип дизеля |
|
|
|
|
ТД226В-4СД |
|||||
Частота вращения, об/мин |
|
|
1500 |
|||||||
Масса, кг |
|
|
|
|
1775 |
|||||
Удельный расход масла, г/кВт*ч |
|
|
1,0 |
|||||||
Удельный расход топлива, г/кВт*ч |
|
198 |
||||||||
Род тока |
|
|
|
|
3-х фазн., переменный |
|||||
Напряжение, В |
|
|
|
|
400 |
|||||
Габариты |
|
|
|
|
1663 x 600 x 1242 |
|||||
Мощность аварийного дизель генератора принимается равной: |
||||||||||
N |
АВ |
= (0.15 0.2) |
N |
Х |
|
|
|
|||
СЭС |
СЭС |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
N |
АВ |
= 0,2 100 = 20 кВт |
|
|
|
|||||
СЭС |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Принимаю в качестве аварийного дизель генератора: |
||||||||||
-дизель генератор ВДМ-ДГС24-226В с номинальной мощностью 24 кВт, |
||||||||||
напряжением 400 В, частотой тока 50Гц. |
|
|||||||||
Емкость аккумуляторной батареи: |
|
|
||||||||
|
|
1 |
P t |
|
|
|
|
|
||
|
V |
|
|
|
|
|
||||
C = |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
k |
k |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
где, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P - мощность потребителей, Вт: |
|
|
|
|||||||
P=20000 Вт; |
|
|
|
|
|
|||||
t- время работы потребителей, ч: |
|
|
||||||||
t=6 ч; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
n – число потребителей, мощность которых учитывается; |
||||||||||
V - напряжение батарей, V=12 В; |
|
|
||||||||
k1 - коэффициент, учитывающий саморазряд, принимаемый равным 0,9; |
||||||||||
k2- коэффициент, учитывающий снижение ёмкости за время кратковременных |
||||||||||
разрядов и принимаемый равным 0,8…0,85. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
20000 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
C = |
12 |
=13072А ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 0,85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018 |
|
Изм. Лист |
|
|
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|||
6 Расчет теплоснабжения судна, выбор автономных и утилизационных котлов.
При выборе типа котла можно руководствоваться опытом эксплуатации построенных судов, а также следующими соображениями. Так как судно перевозит контейнеры, то подогрева груза не требуется.
6.1Расчет общего максимального потребления теплоты по всему судну на ходовом и стояночном режимах.
Максимально потребляемый поток теплоты в стояночном режиме.
Q с = k0 kc kз (Qот +Qсб + Qпт ) ,
где:
kо = 0,7- коэффициент одновременности; kc = 1,1 - коэффициент запаса;
kз = 0,6 - коэффициент загрузки потребителей на стояночном режиме;
Qот =23,3+0,012.G (кВт) - поток теплоты на отопление помещений для танкера;
G = 1600 т - грузоподъемность судна;
Q |
= 23,3 + 0,012 1600 = 42,5 |
от |
|
кВт
;
Qсб = nк (gм + gп) (кДж/ч) - поток теплоты на санитарно-бытовые нужды; nк = 14 чел - число членов экипажа;
gм = 0,60 кВт/чел - поток теплоты на приготовление горячей мытьевой
воды;
gп = 0,11 кВт/чел - поток теплоты на приготовление питьевой кипяченой
воды;
Q |
= 14 (0,60 + 0,11) = 9,94 |
сб |
|
кВт
;
QПТ = (0,14…0,15).(Qот + Qсб) (кВт) –поток теплоты на подогрев топлива и технические нужды;
Q |
ПТ |
= 0,14 (42,5 + 9,94) = 7,342 |
|
|
кВт
;
Q |
= 0,7 1,1 0,6 (42,5 + 9,94 + 7,342) = 27,62 |
|
|
кВт
.
|
Максимальное потребление теплоты в ходовом режиме |
Q х |
= k0 kc kз (Qот +Qсб + Qпт ) , |
где:
kо = 0,8- коэффициент одновременности на ходовом режиме; kc = 1,1 - коэффициент запаса;
kз = 0,7 - коэффициент загрузки потребителей на ходовом режиме;
Q |
= 0,8 1,1 0,7 (42,5 + 9,94 + 7,342) = 36,83 |
х |
|
кВт
.
Общее количество теплоты: |
|
|||
Q |
= Q |
+ Q |
+ Q |
= 42,5 + 9,94 + 7,342 = 59,782 кВт |
общ |
от |
сб |
пт |
|
Общее количество теплоты, которое может быть утилизировано:
Qук |
= аг Qнр − (Т ухmin −Т 0 )( L0 +1) c pг |
be Ne ух |
, |
|
3600 |
||||
|
|
|
где аг - доля теплоты, приходящаяся на выпускные газы:
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
а
г
e
= =
0,49 − 3600 be Qн
0,5 |
e |
; |
|
||
|
|
=3600
р0,194 42700
=
0,43
;
аг = 0,49 −0,5 0,43 = 0,275;
и
ух |
= 0,8...0,85 |
-коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду |
|
||
|
|
загрузку ДВС;
Q |
р |
- |
|
н |
|||
|
|||
|
|
||
T |
min |
||
|
|
||
ух |
|
||
Q
низшая рабочая теплота сгорания топлива, кДж/кг, ,Т0 - минимальная температура выпускных газов
р |
= 42700 |
кДж |
|
|
|||
н |
кг |
||
|
|||
|
|
УК |
Tух |
= |
|
min |
|
;
433 453 К
и
температура воздуха внутри машинного помещения;
- коэффициент избытка воздуха ДВС (
= 1,45 1,8
для ВОД);
L0 - теоретическое количество воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг
топлива, |
L |
14,3 |
кг/кг; |
0 |
|
||
|
|
|
c |
pг |
|
- удельная
теплоёмкость газов,
c |
pг |
|
1,15
кДж/кг·К;
b |
- удельный расход топлива ДВС, кг/кВт·ч, be=0,194 кг/кВтч; |
||||
e |
|||||
|
|
|
|
||
N |
e |
- суммарная мощность главных двигателей, кВт, Ne |
= 960 кВт |
||
|
|
||||
|
|
|
|
||
.
Q |
|
= 0,275 42700 − (440 − 288) (1,6 14,3 +1) 1,15 |
0,194 960 0,8 |
= 386,17 кВт |
|
ук |
3600 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
Так как, Qук >QƩх, то мощность утилизационного котла принимается равной QƩх.
Характеристики утилизационного котла
Выбираем котел КАУ-4,5. Характеристики утилизационного котла представлены в табл. 6.1
Таблица 6.1 - Основные характеристики утилизационного котла КАУ-4,5
Характеристика |
Значение |
Тепловая мощность Nк, кВт |
52 |
Рабочее давление воды P, МПа |
0,13 |
Температура газов на выходе из котла tвых, оС |
90 |
Температура газов на входе в котел tвх, оС |
400 |
Площадь поверхности нагрева F, м2 |
4,5 |
Масса котла с водой Gк +Gв, кг |
562 |
Масса котла без воды Gк, кг |
482 |
Полное аэродинамическое сопротивление котла ∆hп, кПа |
2,2 |
Тепловая напряженность поверхности нагрева qн, кВт/м2 |
11,6 |
Автономный котел выбираем по наибольшей величине общего потребления теплоты на обоих режимах.
Qх = 36,83 кВт
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Характеристики автономного котла
Подходящий водогрейный автономный котёл – Kiturami KSO-50R. Его характеристики представлены в таблице 6.2.
Таблица 6.2 - Основные характеристики автономного котла Kiturami KSO-50R
Характеристика |
Значение |
Тепловая мощность Nк, кВт |
58,1 |
Рабочее давление воды P, МПа |
0,35 |
Площадь отапливаемая F, м2 |
580 |
Потребляемая мощность, Вт |
380 |
Масса котла без воды Gк, кг |
195 |
Расход топлива, кг/ч |
5,8 |
Производительность по горячей воде, м3 |
2 |
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
7 Выбор оборудования и систем СЭУ
7.1Cистема сжатого воздуха
Всоответствии с 1 на судне устанавливают два компрессора: навесной (с приводом от ГД) и автономный (ручной или с приводом от электродвигателя).
Пуск дизеля проводят сжатым воздухом с давлением 2,5 3 МПа. Запас сжатого воздуха в баллонах должен быть не менее, чем на 6 пусков (для вспомогательных и главных нереверсивных двигателей). Число баллонов не менее двух с равной емкостью. В тех случаях, когда вспомогательные двигатели имеют электростартерный запуск, емкость пусковых баллонов рассчитывается только на пуск главных двигателей.
7.2Система охлаждения
Система предназначена для охлаждения двигателей и отвода тепла от рабочих жидкостей: масла, воды, топлива и от продувочного воздуха.
Состав системы: насосы (обеспечивают циркуляцию воды в системе), охладители (для отвода тепла в воду), расширительные цистерны (для компенсации объема и удаления воздуха из системы), терморегуляторы (поддерживают температуру воды и охлаждающей жидкости), трубопроводы.
Тип системы охлаждения - двухконтурная замкнутая.
7.3 Система масла
Масляная система обеспечивает подачу масла к трущимся поверхностям для уменьшения их трения и для отвода тепла, выделяющегося при трении. В состав оборудования входят: расходные, циркуляционные масляные цистерны, насосы, сепараторы, цистерны отработанного масла, холодильники, фильтры, терморегуляторы и др. Тип системы смазки - с «мокрым» картером. Суммарное количество масла в системе:
Gмс = kмρм (kVмс + k 'Vмс )10−3 =1,1*900*(1*0,96 +3*0,03)*10−3 =1,04 т , срок службы масла в главных двигателях и вспомогательных дизелях составляет 300 ч.
По назначению масляные насосы разделяются на перекачивающие, циркуляционные (нагнетательные и откачивающие) и прокачивающие. Выбор перекачивающего насоса производят исходя из необходимого времени перекачки требуемого объема масла.
7.4. Система топлива
Система предназначена для приема, хранения, перекачки, подогрева, очистки и подачи распыленного топлива в цилиндры дизеля.
Система низкого давления (для подготовки и подачи топлива к системе высокого давления). Система включает в себя насосы, фильтры, сепаратор, подогреватели, цистерны и топливопроводы.
Система высокого давления (для впрыскивания топлива в камеру сгорания). Система включает в себя топливный насос высокого давления ТНВД и форсунку, соединенные между собой топливопроводом высокого давления.
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
7.5Система газовыпуска
Система обеспечивает наиболее рациональный отвод отработавших газов из цилиндров. Под рациональным отводом понимается такая организация газовыпуска, которая способствует:
-максимальному использованию энергии рабочего тела в цилиндрах и вне
их;
-качественной очистке и наполнению цилиндров; -минимальному воздействию вредных отработавших газов на среду
обитания.
Состав системы:
-выпускные коллекторы, предназначенные для отвода из цилиндров отработавших газов;
-глушители шума; -турбокомпрессоры; -искрогасители;
-трубопроводы с малым сопротивлением выходу отработавших газов. Главный двигатель, каждый вспомогательный двигатель и автономный котел
оборудуются самостоятельными трубопроводами, которые выводятся на палубу в общий кожух-трубу.
Лист
КП –НГТУ-26.03.02-(15-КС-1)-02-2018
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |