- •Глава 1 Методы обеспечения точности соединений
- •2. Метод полной взаимозаменяемости
- •2. Метод неполной взаимозаменяемости (мнвз)
- •3. Метод групповой сборки (селективная сборка)
- •4. Сборка с пригонкой.
- •5.Сборка с регулированием
- •Глава 2. Соединения деталей
- •2.1. Характеристика соединений деталей
- •2.2. Показатели качества
- •2.3. Задачи конструирования соединений
- •2.4. Классификация и свойства контактных пар
- •Классификация элементарных контактных пар
- •2.5. Основы базирования деталей
- •2.6. Геометрическая неопределенность контактных пар
- •2.7. Преобразование классов контактных пар
- •2.8. Геометрическая неопределенность базирования
- •Принципы конструирования соединений
- •Принципы конструирования соединений
- •Уровни точности технологических процессов сборки
- •Принцип совмещения рабочих элементов деталей в соединении
- •Б) без нарушения;
- •Принцип геометрической определенности контакта пар в соединении
- •Принцип силового замыкания соединений
- •Принцип ограничения смещений в соединении деталей
- •Принцип ограничения поворотов
- •Принцип ограничения продольного и поперечного вылетов рабочих элементов
- •Учет тепловых свойств соединяемых деталей
- •Принципы конструирования узлови функциональных устройств оптических приборов
- •Принцип Аббе
- •Принцип кратчайшей цепи преобразования
- •Принцип наибольших масштабов преобразования
- •Принцип отсутствий избыточных связей и местных подвижностей в механизмах приборов
- •Принцип необходимости юстировки оптических систем
- •Основные требования к материалу и изготовлению деталей
- •Потерян рис. 4,д
- •Расчет допусков для деталей оптической системы автоколлимационного микроскопа (трубки Забелина)
Принцип ограничения поворотов
Согласно этому принципу связи, накладываемые базовой деталью на присоединяемую, должны располагаться на возможно большем базисе. Тогда погрешность углового положения присоединяемой детали при прочих равных условиях будет наименьшей.
На рис. 2.30, а,бизображена схема
конструкции соединения вала 1 с
подшипниками 2 для поворота зеркала
вокруг осиY. Вариант,
показанный на рис. 2.30,ауступает
варианту, изображенному на рис. 2.30,б,
так как база В1между подшипниками,
ограничивающая возможные повороты вала
относительно осейZ,X(например, из-за биений
внутренних колец подшипников
)
меньше базы В2при одном и том же
габаритеL конструкции.
Рассмотрим вариант крепления мениска
в оправе резьбовым кольцом, опирающимся
на сферическую поверхность мениска
(рис. 2.31, а), и вариант, где контакт
резьбового кольца происходит с плоской
фаской мениска
(рис. 2.31,б). Очевидно,
что при малых расстоянияхbмежду центрами кривизны сферических
поверхностей линзы С1, С2ее
поворот относительно осей Х,Yв первом варианте будет определяться
главным образом величиной зазора
в посадке, в пределах которого возможен
разворот
.

Рис. 2.31. Влияние на точность крепления мениска резьбовым кольцом
Во втором случае повороты мениска
относительно осей Х, Yиз-за возможных дефектов (биений,
перекосов) опорных торцов деталей
будут меньше, благодаря большей базеВ, ограничивающей указанные повороты,
и тому, что обычно![]()
.
Принцип ограничения продольного и поперечного вылетов рабочих элементов
“Вылетом” рабочего элемента называют расстояние между ним и центром его возможного поворота в соединении. Суть принципа заключается в ограничении продольного или поперечного (иногда того и другого) вылетов, что позволяет уменьшить нежелательные (опасные) линейные смещения РЭС вдоль координатных осей при возникновении поворота рабочей детали относительно базовых элементов соединения из-за погрешностей формы сопрягаемых поверхностей, деформаций, зазоров и т.п.
На рис. 2.32, аизображена конструкция
соединения оправы объектива с тубусом,
где узловая точка О объектива,
представляющая РЭС, имеет продольный
вылетLотносительно
центра поворотаСаоправы
из-за погрешностей сопрягаемых
поверхностейА. В результате возникает
смещение (децентрировка) узловой точки
вдоль осей Х,Y, пропорциональные
вылетуLпри наклонах
оправы на угол
:
,
.
Сопряжение оправы с тубусом по поверхности Б (рис. 2.32, б) позволяет избавиться отL, так как здесь узловая точка объектива и центр возможного поворота (Сб)лежат в одной плоскости (совпадают), что не вызывает децентрировки объектива при наклонах оправы.
Базирование оправы линзы (рис. 2.32, в) в кронштейне, устанавливаемом на рейтере, приводит к тому, что узловая точка линзы РЭС имеет поперечный Н и может иметь продольныйLвылеты относительно возможного центра поворота оправы С.

Рис. 2.32. Влияние продольного и поперечного вылетов
В результате при повороте оправы на
угол
РЭС имеет смещение (расфокусировку)
вдоль осиZ(
)
и децентрировку вдоль оси Х (
).
Пунктиром на этом рисунке изображена
конструкция кронштейна, позволяющая
ограничить вылетL.
На рис. 2.33, а, бпоказаны конструкции
соединения прямозубого колеса с валом.
ВылетНдля прямозубого колеса
неопасен, так как приводит к смещению
РЭС вдоль образующих зубьев при наклоне
на угол
(для косозубого и конического колес
этот вылет будет опасным), а продольный
вылетLпри возникновении
создает радиальное биение зубчатого
венца, поэтому должен быть ограничен
(т.е. вариант конструкции на рис. 2.33,апредпочтительней варианта на рис. 2.33,б).

Рис. 2.33. Влияние продольного и поперечного вылетов зубчатого колеса
Отверстие 1 под препарат (или сетку,
фотоприемник) в ползуне
(рис. 2.34),
перемещающимся вдоль оси Y,
выполнено с учетом рассматриваемого
принципа, отверстие 2 с нарушением его.
Поэтому при возникновении поворотов
ползуна вокруг осейX,Y,Zна некоторый угол
РЭС, имеющий продольныйLи два поперечных вылетаHx,
Hz,
будут иметь линейные смещения вдоль
соответствующих осей, пропорциональные
вылетам:
;
;
;
;
;
;

Рис. 2.34. Влияние продольных и поперечных вылетов на точность расположения ползуна
