5. Нормативная нагрузка на опору от навала судов.

(определяется согласно п. 2.26 СНиП2.05.03-84*).

Нормативная нагрузка на опору от навала судов принимается в виде сосредоточенной продольной или поперечной силы в зависимости от класса внутренних водных путей.

Для однорядных железобетонных свайных опор автодорожных мостов через внутренние водные пути VI и VII классов нагрузку допускается учитывать в размере 50%.

Нормативное значение нагрузки вдоль оси моста со стороны судоходного пролета –

F_х =15 / 2 = 7,5 тс;

Нормативное значение нагрузки поперек оси моста с верховой стороны - F_y =25 / 2 = 12,5 тс.

6. Нормативная ледовая нагрузка на опору. (определяется согласно п. 2.25 СНиП2.05.03-84*).

Нормативная ледовая нагрузка определяется по наименьшему значению силы, найденной:

а) из условия прорезания опоры льдом

б) из условия остановки ледяного поля опорой

где ₁, ₂ - коэффициенты формы, определяемые по табл.2 Приложения10* [2], для обтекаемой формы ₁ =0,77, ₂ =1,3;

- сопротивление льда раздроблению (в начальной стадии ледохода –75тс/м², при наивысшем ледоходе -45 тс/м²);

- климатический коэффициент, равный 1,0;

b - толщина опоры на уровне действия льда, м;

t - толщина льда, м;

v -скорость движения ледового поля, м/с;

А - площадь ледового поля, м², определяемая по формуле

Нормативная ледовая нагрузка поперек моста принимается равной

Нормативная ледовая нагрузка вдоль моста принимается равной

Нагрузки и воздействия, приведенные в этом разделе, представлены на схеме 2.

6.3. Расчет сечений железобетонных опор

Расчет железобетонных опор выполняется по устойчивости, прочности и трещиностойкости в соответствии с пп.3.69-3.73 СниП2.05.03-84.

Сечение I-I сеч. I-I (II-II)

Эксцентриситет силы N относительно центра

тяжести приведенного сечения определяемым

по формуле:

Ядровое расстояние:

W_red, A_red - момент сопротивления и площадь поперечного сечения;

УСТОЙЧИВОСТЬ.

Внецентренно сжатые железобетонные элементы

с расчетным эксцентриситетом рассчитываются по формуле:

A_b - полная площадь сечения элемента;

R_b - расчетное сопротивление бетона сжатию,

при классе бетона В30 - R_b = 15,5 МПа;

A_s - площадь сечения всей ненапрягаемой арматуры;

R_sс - расчетное сопротивление арматуры сжатию, R_sc = 19,0 МПа;

 - коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле:

где N_m, N_l - расчетное продольное усилие в элементе от временной и постоянной нагрузок;

_m, _l - коэффициент продольного изгиба, учитывающий воздействие временной и постоянной нагрузок, определяемый по табл.36 СниП2.05.03-84.

Результаты расчета приведены в таблице.

Сочетание нагрузок	I	VI
eс, м	0,34	0,036
r, м	0,34	0,34
l	0,97	0,97
m	0,68	0,96
	0,91	0,97
(RbAb+RscAs),кН	139785,0	149001,8
N, кН	7474,0	5888,0
Условие:	выполняется	выполняется

ПРОЧНОСТЬ.

Внецентренно сжатые элементы рассчитываются по прочности. В случае коробчатого поперечного сечения условие прочности имеет вид:

где х - высота сжатой зоны бетона,

 - коэффициент, учитывающий влияние поперечного изгиба при внецентренном сжатии. При расчете достаточно жесткой опоры, способной воспринимать тормозное усилие, принимается

Результаты расчета приведены в таблице.

Сочетание нагрузок	I	VI
ec, м	0,34	0,036
b, м	2,0	0,8
h, м	1,5	12,6
x, м	0,33	0,2
	16970,1	80412,8
	7698,2	36953,1
Условие:	выполняется	выполняется

ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ.

Расчетом по трещиностойкости предельные значения сжимающих напряжений в бетоне ограничиваются величиной R_b,mc2 (таблица 23 СниП2.05.03-84), уменьшенной на 10%.

При расчете прямоугольных сечений высота сжатой зоны бетона х определяется по формуле сопротивления упругих материалов:

Если х>h, принимаем х=h.

Наиболее сжимающие напряжения в бетоне определяются формулой:

Результаты расчета приведены в таблице.

Сочетание Нагрузок	I	VI
ec, м	0,34	0,036
h, м	1,5	12,6
x, м	1,23	12,6
	10620,0	10620,0
	6076,4	1168,3
Условие:	выполняется	выполняется