Книги / Махов Л.М. Отопление учеб. для вузов
.pdfТак как (^вен^С^и* в качестве расчетных принимаем значение С>веНг как для помещений первого, так и второго этажа. Результат заносим в табл. 2.1 (колонка 14) примера 2.1.
В лестничной клетке инфильтрация осуществляется через не плотности наружной двери
( 82=0,14 м2* ч* Па1/2/кг) и окно (Кн 1 =0,13 М2-ч* Па2/3/кг, раздельный переплет). При высоте от поверхности земли до верха окна 4,1 м, до верха наружной двери 2,2 м и условном дав-
лении в лестничной клетке ро=11,72 Па расчетная разность давления в зоне наружной две-
ри равна Др1=7,63 Па, в зоне окна - Др2=4,08 Па.
М = 7,631/2 1 ,98/0, 14 + 0,214,08^4, 8/0, 13 = 46,5 кг/ч.
Расход инфильтрующегося воздуха через не плотности закрытой наружной двери и окна составит:
Ои = 0,28 46,5* 1 (12 + (-26))0,3 = 396 Вт.
Полученный результат меньше величины дополнительных теплопотерь на врывание хо- лодного воздуха при открывании наружной двери О = 2,48-310 = 769 Вт (см. табл. 2.1
примера 2.1). Поэтому в качестве расчетных принимаем теплопотери лестничной клеткой
впериод времени с открытой наружной дверью.
§2.4. Учет прочих источников поступления и затрат теплоты
Кроме теплопотерь через ограждения и затрат теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха, в отапливаемых помещениях могут быть и другие источники поступлений и по- терь теплоты. В производственных зданиях это могут быть тепловыделения от технологи-
ческого оборудования, нагретых материалов и изделий, освещения, солнечной радиации,
людей и затраты теплоты на испарение воды в мокрых цехах, на нагревание материалов,
транспортных средств и пр., которые холодными поступают в помещение с улицы. Все перечисленные возможные составляющие теплового баланса рассматриваются при реше-
нии задачи ассимиляции избыточной теплоты или компенсации недостатка в теплоте, ко-
торую в производственном помещении чаще всего решает система вентиляции, совме-
щенная с отоплением. Поэтому их расчет рассматривается в курсах "Теоретические осно-
вы создания микроклимата в помещении" и "Вентиляция".
В общественных и административно-бытовых зданиях зимой, когда работает система цен-
трального отопления, также возможны как теплопоступления от людей, солнечной радиа-
ции, освещения и работающего электрооборудования, так и дополнительные затраты теп-
лоты на нагревание материалов, одежды и пр. Эти составляющие теплового баланса обычно учитываются при проектировании систем вентиляции и кондиционирования воз-
духа, без которых в настоящее время не обходится практически ни одно подобное здание.
Если в помещении не предусмотрены другие, помимо отопительной, системы кондицио-
нирования микроклимата, то указанные дополнительные источники должны быть учтены
при определении расчетной мощности системы отопления.
При проектировании системы отопления жилого здания согласно СНиП учет дополни-
тельных (бытовых) теплопоступлений в комнатах и кухне нормируется величиной не ме-
нее Об 10 Вт на 1 м2 площади квартиры, которая вычитается из расчетных теплопотерь
ЫТ
"
этих помещений.
Если в здании предусмотрена система дежурного отопления, функционирующая в нера-
бочее время, ее расчетная мощность учитывает только теплопотери через ограждения и на
41
нагревание инфильтрующегося воздуха. Температура внутреннего воздуха при этом при-
нимается, как правило, ниже расчетной (от 5 до 15 °С в зависимости от назначения поме- щения).
§ 2.5. Определение расчетной тепловой мощности системы отопления
Отопительный прибор предназначен для компенсации дефицита теплоты в помещении. Использование приборов той или иной конструкции и их размещение в помещении не должны приводить к заметному перерасходу теплоты. Показателем, оценивающим эти
свойства, является отопительный эффект прибора, который показывает отношение ко-
личества фактически затрачиваемой прибором теплоты для создания в помещении задан-
ных условий теплового комфорта к расчетным потерям теплоты помещением.
Считается, что наилучшим отопительным эффектом обладают панельно-лучистые прибо-
ры, установленные в верхней зоне помещения или встроенные в конструкцию потолка.
Отопительный эффект таких приборов равен 0,9...0,95, т.е. теплоотдача потолочных пане-
лей может быть даже несколько ниже расчетных теплопотерь помещения без ухудшения комфортности внутренних условий. Отопительный эффект панели, расположенной в кон- струкции пола, около 1,0. Однако подоконная панель, встроенная в конструкцию наруж-
ной стены, может иметь заметные бесполезные потери теплоты и ее отопительный эффект снижается до 1,1.
Наиболее распространенные приборы - секционные или панельные радиаторы устанавли-
вают обычно около поверхности наружной стены. Заприборная поверхность стены при
этом перегревается, и через нее бесполезно теряется некоторое количество теплоты. В ре-
зультате отопительный эффект радиаторов оценивают величиной 1,04... 1,06. В этом от- ношении более эффективными оказываются конвекторы, располагаемые вдоль наружной
стены. Отопительный эффект, например, плинтусного конвектора около 1,03. В целом в
зависимости от вида прибора и способа его установки у наружного ограждения эта вели-
чина может изменяться от 1,02 до 1,1.
Выпускаемые промышленностью отопительные приборы обычно имеют определенный
шаг номенклатурного ряда. При определении установочной площади теплоотдающей по-
верхности прибора число его элементов (например, количество секций радиатора) или его
длину (например, для панельных радиаторов или конвекторов) округляют, чаще всего, в
большую сторону. Связанное с этим увеличение теплового потока в зависимости от теп-
лоотдачи отдельного элемента прибора может менять его отопительный эффект от 1,02 до
1,1.
Кроме потерь, связанных с конструкцией или размещением отопительных приборов, в
системе отопления возникают бесполезные, приводящие к попутному охлаждению тепло-
носителя, потери теплоты трубами, встроенными в конструкции наружных ограждений, а
также проложенными в не отапливаемых помещениях здания.
Так как все указанные выше дополнительные потери теплоты неизбежны и всегда суще-
ствуют, нормами предлагается учитывать их в виде дополнительных коэффициентов при
определении окончательной расчетной тепловой мощности системы отопления 0ОТ, Вт,
для конкретного помещения или системы в целом по формуле вида
< |
э |
Р |
Р: |
(2.9) |
д0Т = к |
Хл< ) |
, |
, |
42
где АС) - расчетный дефицит теплоты в помещении, Вт, определяемый по формуле (2.1) (2
-при определении тепловой мощности отопления здания в целом); к - поправочный коэф-
фициент, учитывающий (при определении тепловой мощности системы отопления в це-
лом) дополнительные теплопотери, связанные с охлаждением теплоносителя в магистра-
лях, проходящих в не отапливаемых помещениях (при прокладке обеих магистралей в
техподполье или подвале к=1,03; при прокладке одной из магистралей на чердаке к=1,1); (З1
-коэффициент учета дополнительного теплового потока отопительных приборов за счет
округления их площади сверх расчетной величины; (З2 - коэффициент учета дополнитель-
ных потерь теплоты приборами, расположенными у наружных ограждений.
Согласно СНиП [1] суммарная величина дополнительных теплопотерь должна быть не более 7 % тепловой мощности системы отопления. В связи с этим при определении мощ-
ности системы отопления и отсутствии необходимых данных для выбора указанных выше
коэффициентов их произведение принимают равным допустимой величине, т.е.
кр102=1,О7.
Пример 2.3. Определим расчетную тепловую мощность для отопления помещений обще-
жития, изображенных на рис. 2.2. Конструкцию и способ установки отопительных прибо-
ров принимаем соответствующими коэффициентам 01=1,04 и 02=1,ОЗ(к=1,О).
Расчетная тепловая мощность определяется величиной теплопотерь помещений в целом
(см. табл. 2.1) за вычетом бытовых теплопоступлений ()быт (см.§2.4).
Расчет тепловой мощности проведен по формуле (2.9) и сведен в табл. 2.2.
Таблица 2.2. Расчет тепловой мощности для отопления помещений (к примеру 2.3)
|
|
Теплопотери |
Бытовые |
Расчетная |
|
|
|
тепловая |
|||
Номер |
Наименование |
помещения, |
тепловыделения, |
||
мощность |
|||||
помещений |
помещения |
Вт |
Вт |
||
|
|
Вт |
|||
|
|
|
|
||
101 |
Жилая комната |
2939 |
208 |
2925 |
|
102 |
То же |
1495 |
178 |
1411 |
|
201 |
То же |
2987 |
208 |
2977 |
|
202 |
То же |
1679 |
178 |
1608 |
|
А |
Лестничная клетка |
1996 |
0 |
2138 |
§ 2.6. Удельная тепловая характеристика здания и расчет теплопотребности на отопление по укрупненным показателям
Для теплотехнической оценки объемно-планировочных и конструктивных решений, а
также для ориентировочного расчета теплопотерь здания пользуются показателем -
удельная тепловая характеристика здания ц, Вт/(м3-°С), которая при известных теплопоте-
рях здания равна
Я = Оэд / |
(2.10) |
43
где С>зд - расчетные теплопотери через наружные ограждения всеми помещениями здания, Вт; V - объем отапливаемого здания по внешнему обмеру, м3; (1п- *н) - расчетная разность температуры для основных (наиболее представительных) помещений здания, °С.
Величина |
определяет средние теплопотери 1 мз здания, отнесенные к разности темпера- |
туры 1 °С.^Ее можно определить заранее |
|
Ч = ЧоРк |
(2.11) |
где ^о - эталонная удельная тепловая характеристика, соответствующая разности темпера-
туры А10 = 18 - (-30) = 48 °С, Вт/(м3-°С); (3! - температурный коэффициент, учитывающий
отклонение фактической разности температуры от Д1о-
Эталонная удельная тепловая характеристика может быть определена с учетом норматив-
ных требований
Яо - ( 1 / КА’ХАПок+ 0 (? B + п„л)). |
(2.12) |
где Ко - сопротивление теплопередаче наружной стены, м2-°С/Вт; цок - коэффициент, учи-
тывающий увеличение теплопотерь через окна по сравнению с наружными стенами;
м2-°С/Вт; Цок - коэффициенты, учитывающие уменьшение по сравнению с наружными
стенами теплопотерь через, соответственно, потолок и пол; Ас, Ап - площадь, соответст-
венно, наружных стен и здания в плане, м3.
Преобразуем эту формулу, пользуясь принятыми нормативными данными и обозначения- ми и приняв за основу характеристики для жилых зданий,
Ч„ = 1,16((1 + 2ё)Ас + Ал) / V, |
(2.13) |
где б - доля площади наружных стен, занятая окнами.
Температурный коэффициент (3( равен
Р, = 0,54 + 22 / (ц,-1н). |
( |
) |
|
2,14 |
Формула (2.14) соответствует значениям коэффициента (Зь которые обычно приводятся в справочной литературе.
Характеристикой ц удобно пользоваться для теплотехнической оценки возможных конст-
руктивно-планировочных решений здания. Ее величину обычно приводят в перечне ос-
новных характеристик проекта его отопления. На рис. 2.3 показана зависимость с]о от раз-
личных характеристик здания. Реперная точка на графике, через которую проходят все
кривые, соответствует значению цо=0,415 Вт/(м3-°С) для здания со следующими характе-
ристиками: У=2О103 м3, ширина Ъ=11 м, длина 1=30 м, Ко=0,86 м2-°С/Вт, 6=0,25. Каждая
кривая соответствует изменению одной из характеристик (дополнительные шкалы по оси абсцисс) при прочих равных условиях. Из графика видно, что наибольшее влияние на Цо
оказывает изменение степени остекленности б и ширины Ь здания.
Значение удельной тепловой характеристики используют для приблизительного подсчета теплопотерь здания
44
I
10 |
20 |
30 |
40 УЮ \ м‘ |
||
15 |
30 |
45 |
60 1. -ч |
||
0, 1 |
, |
0,4 |
, |
5 |
с! |
0 25 |
0 |
|
|||
6 |
П |
16 |
2! Ь, м |
Рис. 2.3. Зависимость удельной тепловой характеристики здания от его конструктивно-
планировочного решения
Применение |с о для определения отопительной нагрузки приводит к значительным по-
грешностям в расчете. Объясняется это тем, что в до учитываются только теплопотери че- рез ограждения, между тем как отопительная нагрузка имеет более сложную структуру,
описанную выше.
Для определения расчетной отопительной нагрузки 0,,, вместо удельной тепловой харак-
теристики необходимо использовать более полный показатель
Чот |
Чц Чтехн)> |
(2.16 |
|
|
) |
где Р - коэффициент, учитывающий неизбежные потери теплоты арматурой, трубами и
т.д. в системе отопления; цогр - удельная тепловая характеристика, учитывающая теплопо-
тери через наружные ограждения с учетом добавок; цн - то же, учитывающая теплопотери
на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха; &B5E= -B> же, учитывающая техно-
логические или бытовые теплопоступления.
Расчет тепловых нагрузок на системы отопления по укрупненным показателям использу-
ют только для ориентировочных подсчетов и при определении потребности в теплоте района, города, т.е. при проектировании централизованного теплоснабжения.
Если принять, как это, например, имеет место для жилых зданий, что теплопотери на на- гревание инфильтрующегося наружного воздуха приблизительно компенсируются тепло-
выми и технологическими теплопоступлениями, а также исходить из предельно допусти-
мых дополнительных потерь в системе отопления, то установочная тепловая мощность
системы по укрупненным показателям может быть принята равной
1,07ЧУ(1П -ГД, |
(2.17) |
45
если согласно СНиП [1] дополнительные теплопотери принять равными 7 %. Формула
(2.17) приближенная, и ее надо рассматривать как первое приближение при укрупненных расчетах.
§ 2.7. Годовые затраты теплоты на отопление зданий
При проектировании систем отопления необходимо представлять режим их работы и ре- гулирования не только в расчетных условиях, но и в течение отопительного сезона при
изменении внешних климатических воздействий и составляющих теплового баланса по-
мещения. Годовой ход изменения и суммарные затраты теплоты на отопление зданий не-
обходимо знать, например, для грамотного прогнозирования потребности в топливе для целей теплоснабжения.
Изменения климатических параметров в течение года обычно характеризуют изменения-
ми их среднемесячных значений, полученных по данным многолетних наблюдений. Кри-
вые годовых изменений имеют плавный характер и приближаются по своему очертанию к правильным гармоническим. Годовой ход изменения температуры наружного воздуха
следует за годовым ходом интенсивности солнечной радиации с некоторым запаздывани- ем, что связано с нестационарным характером теплообмена в приземном слое. Годовой минимум температуры наружного воздуха обычно падает на январь. Изменения в течение
года влажности воздуха, а для большинства районов России и скорости ветра, связаны с температурой.
Гармонический характер изменения параметров климата позволяет определить их функ- цией времени года в виде тригонометрического ряда. Изменение любого параметра кли- мата у (температуры ( н интенсивности солнечной радиации I, энтальпии щ) можно считать равным
у = уг + Аусо$(2яг / 365), |
(2.18) |
где уг - среднегодовое значение параметра; Ау - амплитуда изменения параметра; 2- пери- од времени от момента максимума, сут.
Значения величин, входящих в формулу (2.18), для различных климатических параметров и географических районов могут быть получены по данным метеорологических наблюде-
ний, приведенным, в частности, в СНиП [3]. Параметры климата для Москвы, как пример,
приведены в табл. 2.3.
46
Таблица 2.3. Параметры климата Москвы
Интенсивность солнечной
|
|
|
радиации |
I |
, |
/ |
2, |
||
Параметры |
Температура |
Энтальпия |
|
Вт м |
|||||
при ориентации поверхности |
|||||||||
климата |
° |
\н , Дж/кг |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
воздуха, 1НР С |
горизон- |
Ю |
|
|
С |
3, В |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
тальной |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Среднегодовое |
4,1 |
1675 |
117 |
93 |
|
|
50 |
105 |
|
значение уг |
14, 15 |
2620 |
ПО |
63 |
|
I |
48 |
83 |
|
Амплитуда Ау |
|
||||||||
Месяц максимума |
VII |
VII |
VI |
VI |
|
|
VI |
VI |
|
Месяц минимума |
I |
I |
XII |
I |
|
|
I |
I |
В таблице приведены средние по многолетним наблюдениям данные, соответствующие
коэффициенту обеспеченности КОб=0,5. В отдельные годы отклонение от средних значе-
ний может быть значительными. В Москве были годы, когда /,,г отличалась от средней на
8 °С и более.
Тепловой баланс помещения изменяется также в течение года. Изменения в годовом ходе
происходят медленно. Поэтому тепловой баланс помещения в каждый момент времени
года может рассматриваться как стационарный. Тепловое состояние помещения в годовом
ходе, принимая гармонический характер изменчивости влияющих на него факторов, так-
же можно представить в виде (7,,
С>я = С>п г + АдСо$(2яг / 365), |
(2.19) |
нениягде (^п..г - среднее за год значение теплового баланса помещения; Ап - амплитуда его изме-
Расход теплоты на отопление в любой момент отопительного сезона определяется вели- чиной С)п. Потребность в отоплении появляется в момент времени, когда тепловой баланс помещения становится отрицательным, т.е.
Рл ^О- |
(2.20) |
Решение уравнения (2.19) при условии (2.20) позволяет определить продолжительность
отопительного сезона 2о с? сут, как обратную тригонометрическую функцию
г0 с = (365 / 2п)агссо5(0„.г / |
). |
(2.21) |
. |
Ад |
|
Годовой расход теплоты на отопление Оот.г? следовательно, можно представить в виде ин- теграла
Рот |
ЮА . |
(2.22) |
.Г = |
2 |
который приближенно может быть записан
47
3^ = |
|
гААд |
|
|
<5 |
0 |
гос |
)), (2.23) |
< |
1,!63 |
|
(116 |
- ( |
|
„ г / А )(91,2 + 0,5 |
|
где 2С - число часов работы системы отопления в сутки; 2Н - число дней работы в неделю.
Годовой расход теплоты на отопление может быть рассчитан с учетом заданного К0б- Для этого в формулу (2.23) необходимо подставить соответствующие значения характеристик
климата. Учет обеспеченности при определении годовых расходов теплоты имеет важное
практическое значение, так как позволяет правильно планировать распределение тепло- вых нагрузок между различными категориями потребителей, что способствует экономии тепловой энергии и повышению надежности работы систем отопления.
В СНиП [3], исходя из предположения о незначительном различии теплового баланса зда- ний основных потребителей, продолжительность 20 С и средняя температура отопительно- го сезона 10.с определяются для всех зданий числом дней в году с устойчивой среднесу-
точной температурой наружного воздуха 8 °С и ниже (по средним многолетним данным
наблюдений). Считают, что только трансмиссионные теплопотери определяют мощность
системы отопления, поэтому
^0ТГ Яот((^П ^0-с) 1 (^п |
ЗД7 |
(2.24) |
где с]о| - расчетная удельная тепловая мощность системы, определяемая по формуле (2.16).
КОНТРОЛЬНЫЕ ЗАДАНИЯ И УПРАЖНЕНИЯ
1. Как определяется дефицит теплоты в тепловом балансе помещения, указывающий на необходимость отопления помещения?
2. Почему расчетные теплопотери помещения в период резкого похолодания не рав-
ны сумме наибольших теплопотерь через отдельные ограждения?
3. Почему при инфильтрации через наружное ограждение воздух поступает в поме-
щение несколько подогретым?
4. Почему и на сколько могут отличаться расчетные теплопотери здания от устано-
вочной мощности системы отопления?
5. Какой физический смысл и как определяется продолжительность и средняя темпе-
ратура отопительного сезона для здания с внутренними тепловыделениями?
6. Как определяется годовая потребность в тепловой энергии на отопление здания?
48
РАЗДЕЛ 2. ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
ГЛАВА 3. ТЕПЛОВЫЕ ПУНКТЫ И ИХ ОБОРУДОВАНИЕ
§ 3.1. Теплоснабжение системы водяного отопления
Теплоисточником для системы водяного отопления до середины XX в. являлась главным
образом местная водогрейная котельная (местное теплоснабжение), размещаемая в отап-
ливаемом здании или близ него. Встречалось также, чаще на территории промышленных
предприятий, паровое теплоснабжение с применением пароводяного теплообменника в
системе водяного отопления.
Во второй половине XX в. распространилось централизованное водяное теплоснабже- ние, при котором используется высокотемпературная вода, поступающая в здание из от-
даленного теплоисточника - ТЭЦ или центральной тепловой станции (см. рис. 1.4).
В зависимости от источника теплоснабжения изменяются оборудование местного тепло-
вого пункта системы отопления и ее принципиальная схема (рис. 3.1).
Ь) |
|
|
4 |
б) |
4 |
|
|
I |
и |
|
! |
-'•г |
|
I |
|
II и |
|
|
I |
I |
|||
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
I\ |
7 |
I |
|
2 |
|
9 |
I |
|
3 |
I |
1 |
|||
4 |
10 |
* |
I |
||
О |
|
|
5 |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
иг )
5
I
к
9 |
/ / |
Т |
|
I I |
|||
|
|||
|
|
||
|
10 |
|
' к
Р \ |
У |
I I7 |
|
10 \ |
|
8A. 3.1. Схемы системы насосного водяного отопления: а - при местном теплоснабжении;
б - с присоединением к наружным теплопроводам централизованного теплоснабжения по независимой схеме; в - то же по зависимой схеме со смешением воды; г - то же по зависи-
мой прямоточной схеме; 1 - циркуляционный насос; 2 - теплогенератор (водогрейный ко-
тел); 3 -подача топлива; 4 - расширительный бак; 5 - отопительные приборы; 6 - водопро- вод; 7 - теплообменник; 8 - подпиточный насос; 9,10 - наружные, соответственно, подаю- щий и обратный теплопроводы; 11 - смесительная установка
49
Принципиальная схема системы насосного водяного отопления при местном теплоснаб-
жении от собственной водогрейной котельной в отапливаемом здании показана на рис.
3.1, а. Воду, нагреваемую в котлах, перемещает циркуляционный насос, включенный в общую подающую или обратную магистраль, к которой, как изображено на схеме, при- соединен также расширительный бак. Систему заполняют водой из водопровода.
При централизованном водяном теплоснабжении применяют три способа присоедине-
ния системы насосного водяного отопления к наружным теплопроводам.
Независимая схема присоединения системы насосного водяного отопления (см. рис. 3.1,
б) близка по своим элементам к схеме при местном теплоснабжении (см. рис. 3.1, а). Лишь котлы заменяют теплообменниками и систему заполняют деаэрированной водой (лишен- ной растворенного воздуха) из наружной тепловой сети, используя высокое давление в
ней или специальный подпиточный насос, если это давление недостаточно высоко. Воду для заполнения системы, как правило, забирают из обратного теплопровода (показано на
рисунке). Возможна, однако, подача воды и из подающего теплопровода, если давление
высокотемпературной воды, передающееся при этом в систему, допустимо для всех ее
элементов.
При независимой схеме создается местный теплогидравлический режим в системе ото-
пления при пониженной температуре греющей воды (1Г<11). Первичная вода после тепло-
обменников должна иметь температуру выше температуры обратной воды в системе ото-
пления (Ь>1о)- Если, например, расчетная температура 1о=70 °С, то для сокращения площа-
ди нагревательной поверхности теплообменников температура Ь должна быть не ниже
75 °С.
Независимую схему присоединения применяют, когда в системе не допускается повыше- ние гидростатического давления (по условию прочности элементов системы отопления и,
прежде всего, отопительных приборов) до давления, под которым находится вода в на-
ружном обратном теплопроводе.
Преимуществом независимой схемы, кроме обеспечения теплогидравлического режима,
индивидуального для каждого здания, является возможность сохранения циркуляции с
использованием теплосодержания воды в течение некоторого времени, обычно достаточ-
ного для устранения аварийного повреждения наружных теплопроводов. Система отопле- ния при независимой схеме служит дольше, чем система с местной котельной, вследствие уменьшения коррозионной активности воды.
Зависимая схема присоединения системы отопления со смешением воды (см. рис. 3.1, в)
проще по конструкции и в обслуживании. Стоимость ее ниже стоимости независимой
схемы, благодаря исключению таких элементов, как теплообменники, расширительный бак и подпиточный насос, функции которых выполняются централизованно на тепловой
станции.
Эту схему выбирают, когда в системе требуется температура воды [ДСД] и допускается
повышение гидростатического давления до давления, под которым находится вода в на-
ружном обратном теплопроводе.
Смешение обратной воды из системы отопления с высокотемпературной водой из наруж-
ного подающего теплопровода осуществляют при помощи смесительного аппарата - насо-
са или водоструйного элеватора. Насосная смесительная установка имеет преимущество
перед элеваторной. Ее КПД выше, в случае аварийного повреждения наружных теплопро-
50