Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Книги / Каменев П.Н. Вентиляция1

.pdf
Скачиваний:
527
Добавлен:
28.01.2019
Размер:
40.02 Mб
Скачать

Таблица 19.11

Расчет системы пневмотранспорта с разветвленной сетью воздуховодов

Станок

Марка

 

Заданные величины

 

минимальный

минимальная

длина

станка участка или участок

станка

 

СР6-6

расход Ц м3/ч

скорость V, м/с

участка I , м

1 1 Рейсмусовый односторонний

1320

18

4,8

2 2 Фрезерный с верхним

ВФК - 1

960

18

5,0

расположением шпинделя

 

 

 

 

о;

а

а

3

Сборный участок

 

 

 

3,5

3

Фуговальный

СФ25-1

960

18

,

4

11 0

5

Магистраль

 

 

 

4,0

4 6

Рейсмусовый односторонний

СРЗ-5

1080

18

6,5

НО 7

Напольный отсос П

 

1100

19

5,8

8

Сборный участок

 

 

 

3,2

9

Магистраль

 

 

 

3,7

г +

Ленточнопильный

ЛС 40

1200

16

4,9

5 10

гТ

Магистраль

-

 

 

2,5

11

 

 

 

г +

 

 

 

 

 

<

Магистраль

 

 

 

16,2

г + - 4 12

 

 

 

СП

 

 

 

 

 

05

а

01

гг

43

ГГ

гг

СП

 

 

 

 

 

 

Продолжение таблицы 19.11

^ 1

 

 

 

 

 

 

 

 

го

 

 

 

 

 

 

 

 

Принятые значения

 

 

 

 

-

Потери

 

расход Н Минималь-

диаметр

Ш

(к/<1 1

 

(Ш 1+ Ц

Динами

ЪРф

 

ческое

давле-

м 3 / ч ная скорость

, м

 

)

 

)

давле-

ния Рф

 

(1

 

 

 

 

 

У, м/с

 

 

 

 

 

ние Рд

 

 

1320 18,2

160

0,121

0,58

2,38

2,96

199

589

 

1075 19 4

140

0,143

0,72

1,86

2,58

225

580

 

,

 

 

 

 

 

 

 

 

2395 21,2

200

0,090

0,32

0,42

0,74

269

198

589 + 198 = 787

1020 18 4

140

0,143

1 57

1,31

3 88

203

790

 

,

 

 

,

 

,

 

 

 

3415 19,3

250

0,069

0,28

0,03

0,31

223

69

787 + 69 = 856

1080 19 5

140

0,143

0,94

2,06

3,00

228

684

 

,

140

0,143

0,83

1,54

2,37

290

600

 

1220 22 0

 

,

 

 

 

 

 

 

 

 

2300 20,3

200

0,091

0,29

0,42

0,71

247

176

684 + 176 = 860

5715 20,4

315

0,052

0,19

0,03

0,22

250

55

860 + 55 = 915

1360 24 5

140

0,141

0,69

1,86

2,55

360

920

 

,

 

 

 

 

 

 

 

 

7075 19,9

355

0,045

0,11

0,42

0,53

237

126

915 + 126 = 1041

12325 21,6

450

0,033

0,53

1,06

1,59

279

444

1041 + 444 = 1485

Примечание: в данном примере расчета увязка ответвлений проведена путем необходимого увеличения расхода в

качестве примера возможности такого рода увязки. В практике проектирования этот способ не применяется, так

как приводит излишнему расходу электроэнергии. На ответвлениях устанавливаются конусные диафрагмы.

Глава

20

ПУТИ

ЭКОНОМИИ

ТЕПЛОТЫ И ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

СИСТЕМАМИ

ВЕНТИЛЯЦИИ

 

§109.

Утилизация теплоты

вытяжного

в системах

вентиляции

 

 

воздуха

ний

 

 

 

 

 

 

удаляемого воздуха

из

помеще

Утилизации подлежит

теплота

 

-

гражданских и

промышленных

зданий.

преимущественно

три

 

 

системах

применяют

В

вентиляционных

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вида

теплоутилизаторов:

1)

2)

3)

;

 

 

 

регенеративные

 

 

;

воздуховоздушные

рекуперативные

рекуперативные

теплоутилизаторы

с

 

 

 

 

промежуточным

тепло-

носителем.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

теплота удаляемого

воз

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В

регенеративных

теплоутилизаторах

 

-

 

 

, а затем

 

 

 

 

 

-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

духа и,

в

некоторых случаях,

 

 

,

аккумулируются

 

 

 

 

 

отдают

влага

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ся потоку холодного наружного воздуха.

 

 

 

 

и

переключающиеся

Регенераторы

бывают

 

вращающиеся

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вра-

 

и сорбирующие. Несорбирующий

 

(рис. 20.1а),

 

несорбирующие

 

 

щающийся

аккумулирующий

диск (насадка)

выполняется

металли

 

 

 

 

 

 

-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

. В

сорбирующих

регенераторах

ческим, утилизирует только теплоту

 

 

 

 

 

 

пористого

мате

 

 

 

 

 

 

 

 

 

массу выполняют из

 

 

 

 

 

 

 

 

-

аккумулирующую

капиллярно-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

, технического

картона) пропитанного

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

риала

(листов

асбестокартона

 

 

 

 

литием), обеспечивающим

сорбентом

 

(хлористым

или

бромистым

 

 

 

влаги из

удаляемого воздуха

и передачу

его

в

процессе

поглощение

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

воздуху. В

металлических сорбирующих

ре

десорбции

приточному

-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

металла

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

.

 

 

сорбент наносят на поверхность

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

генераторах

 

напылением

 

 

 

 

 

 

регенераторах

(рис. 20.1б)

насадка непод-

В

переключающихся

 

 

удаляемым

и

холодным

вижна

 

и

периодически

омывается

теплым

 

 

воздуховодов

и

изменяющих

 

 

 

 

систему

 

 

 

 

воздухом

через

приточным

 

направление

воздушного

потока

клапанов

.

 

 

 

 

переносе

 

запа-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в

 

возможном

 

 

Недостаток регенераторов состоит

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

продувкой

хов из

удаляемого воздуха в

приточный.

Его устраняют

 

 

 

 

 

части

объема

каналов для прохода

воздуха

теплоаккумулирующей

 

диска

приточным

чистым

воздухом с помощью

продувочной

камеры

 

давле-

и созданием

подпора

в

приточном

воздуховоде относительно

ния в

вытяжном.

Переток

наружного

воздуха в удаляемый

в

совре-

не

превышает

 

0,4-4%.

В

сис-

менных

конструкциях

регенераторов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

573

Электронная

библиотека

ЕЕЕр:/

/

.Хсуч.кЕзЕи.г

и

темах вентиляции

вращающиеся теплоутилизаторы

шее

 

применение, нежели переключающиеся.

получили

боль-

1

Рис. 20.1. Регенеративные вращающиеся (а) и переключающиеся

-

теплоутилизаторы (б)

- электродвигатель

с редуктором, 3- продувочная камера;

корпус; 2

 

4 - насадка; 5

- воздушный клапан

Варианты

установки

менников в представлены

а)

 

 

Т5

в

1

 

о

\

-

 

 

в

 

/>«/

 

 

б)

 

 

О

 

 

"

 

\

 

О

 

1

 

 

 

©

 

регенеративных

на

рис. 20.2.

 

 

 

 

 

 

в)

э

 

 

 

 

 

 

 

 

 

~

 

 

 

 

°

х

 

©

-

-

X

-

 

 

 

2 )

 

 

 

 

 

О

вращающихся

теплооб

 

-

 

 

д )

\

 

Вытяжка

 

 

 

 

(

 

 

Приток

 

 

е)

 

1

Вытяжка

 

 

 

1

/

 

 

 

 

Приток

Рис.

20.2.

Принципиальные схемы воздухоприготовительных

ративными теплообменниками

центров

с

регене-

а б

- -

установка установка

с периодическим отключением вентилятора приточного воздуха,

с обводным каналом по приточному воздуху; в - установка с

предварительным

подогревом

приточного

воздуха

;

г

-

установка

с

регенерато-

ром, работающем в периоды щихся сред, д и е - движение

похолоданий по прямоточной схеме обмениваю-

воздушных потоков в регенераторе установки «г»

при

работе

его

,

соответственно

по

противоточной

и

прямоточной

схеме

574

Электронная

библиотека

Ьббр://

V.

кЬз

'Ьи

.ги

Рекуперативные теплообменники передают утилизируемую

теплоту путем теплопередачи через стенку. Бывают воздуховоздуш-

ными и воздуховодяными промежуточным теплоносителем).

Воздуховоздушные рекуператоры широко применяют в приточ-

но-вытяжных каркасных камерах.

Общий недостаток рассмотренных выше регенеративных и ре-

куперативных теплообменников - необходимость подвода удаляе- мого воздуха к теплоутилизатору приточной камеры, а затем уже к вытяжной шахте. Такое решение рационально, если приточные и вытяжные установки размещаются на одном этаже. При традицион- ном размещении приточных камер в подвале, а вытяжных на черда-

ке, применяется рекуперативная система утилизации теплоты с про-

межуточным теплоносителем и водовоздушными теплообменника-

ми. Эта система применяется и в производственных зданиях, где вы-

тяжные и приточные установки могут располагаться друг от друга на значительном расстоянии.

Установка утилизации теплоты с промежуточным теплоно-

сителем имеет циркуляционный контур с собственным расшири-

тельным баком, в котором специальным циркуляционным насосом

перемещается незамерзающая жидкость, передающая теплоту от

удаляемого воздуха приточному. Применяют, как правило, незамер-

зающие жидкости, так как теплоноситель в теплоотдающих тепло-

обменниках обычно остывает до отрицательных температур. Функ-

ции тепловосприятия и теплоотдачи распределены между двумя

группами калориферов:

воспринимающих теплоту удаляемого воздуха;

отдающих теплоту притоку.

Воспринимающих и отдающих теплоту групп калориферов мо-

жет быть несколько. Это позволяет с помощью одной установки

утилизировать теплоту нескольких вытяжных камер и отдавать ее нескольким приточным. Достоинством рассматриваемой системы является также полная аэродинамическая изоляция потоков приточ-

ного и удаляемого воздуха, исключающая перетекание части загряз-

ненного вытяжного воздуха в приточный, что нельзя полностью ис-

ключить в случае применения вращающихся регенераторов. В одну систему целесообразно объединять группы приточных и вытяжных

установок с одинаковым режимом работы и близкими начальными

параметрами воздуха в каждой из групп.

Калориферные группы обычно набирают из производимых се-

рийно калориферов. Теплоноситель выбирается по конечной темпе-

575

Электронная библиотека КТТр://{:дV.кКзби.ги

ратуре после теплоотдающей группы калориферов. Если эта темпе-

ратура меньше или равна +7°С - следует принимать незамерзающую

жидкость, если больше - воду. Незамерзающие жидкости, часто

представляют собой водный раствор углеводородного соединения

(пропиленгликоль, этиленгликоль и др.) либо водный раствор соли.

Недостаток водно-соляных растворов - повышенная коррозионная

способность, вынуждающая добавлять в растворы ингибиторы -

специальные вещества, замедляющие коррозию. Водные растворы

углеводородных соединений обладают большей вязкостью по срав-

нению с водой, что следует учитывать при выборе циркуляционного

насоса.

Принципиальные схемы воздухоприготовления рекуперативны-

ми теплообменниками с промежуточным теплоносителем, приведе-

ны на рис. 20.3. Как правило, утилизируемого тепла оказывается не-

достаточно для нагрева приточного воздуха до температуры притока

в течение всего отопительного сезона, и воздух в периоды резких

похолоданий приходится подогревать дополнительно. Подогрев

осуществляют во двумя способами:

1) установкой (рис. 20.3а-г) дополнительных калориферов по-

сле теплоотдающих поверхностей теплоутилизатора; это решение

применимо для всех видов установок теплоутилизации;

2) в системах с промежуточным теплоносителем в периоды по-

холоданий возможно дополнительно подогревать теплоноситель.

Большее применение находит первый способ подогрева, как более

универсальный и обладающий высокой тепловой эффективностью.

Предотвращение обмерзания тепловопринимающих поверх-

ностей. При низких температурах приточного воздуха на тепловос-

принимающей поверхности, омываемой потоком удаляемого возду-

ха, происходит конденсация водяных паров с образованием льда и

инея, которые не только ухудшают тепловосприятие, но и могут за-

купорить живое сечение для прохода воздуха и остановить работу

установки.

Существует несколько способов борьбы с этим нежелательным

явлением.

Если кратковременные перерывы в подаче приточного воздуха допустимы, периодически выключают приточную камеру, оттаива- ние происходит за счет теплоты удаляемого воздуха. При необходи-

мости, процесс оттаивания можно ускорить, дополнительно подог- ревая удаляемый воздух с помощью калорифера. Конденсат соби-

рают в поддоны и удаляют системой дренажа.

576

Электронная библиотека ЬЕЕр://:1 дV.кКзби.ги

а)

1

5

 

 

 

 

 

Т

 

 

 

 

 

 

7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

\

 

 

 

Ю

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

^

8

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

н2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в

 

1

 

 

 

Т

 

 

 

!

4

к2

 

I

 

 

 

 

 

I

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в)

 

 

 

91

*

<

 

 

 

г)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Ь

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7

 

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в к\

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6

 

 

 

 

в

 

 

 

 

 

 

 

 

^

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

^

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

2

 

 

 

 

7

 

 

 

 

 

 

10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4

н2

 

8

 

 

 

4

к2

 

 

 

 

 

 

 

{

 

 

 

 

 

а)

 

 

1

-

 

 

 

 

 

 

 

 

8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5 4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

 

12

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

Р

 

 

 

 

 

 

 

-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6

 

 

Рис 20.3 Принципиальные схемы

воздухоприготовительных центров

с использованием

утилизаторов

теплоты удаляемого

воздуха реку-

перативного типа с промежуточным

теплоносителем

8

3

 

I

 

в и1

13

7

*

 

7

<

 

9

 

 

4

к2

 

 

 

8

 

I

а

-

с

догревом

приточного

воздуха

в

воздухонагревателе;

б

-

с

предварительным

подогревом

воздуха

в

воздухонагревателе;

в

-

с

обводным

каналом;

г

-

с

подог-

ревателем промежуточного теплоносителя,

1 - теплообменник, установленный в потоке

онный насос промежуточного теплоносителя;

д

- с двумя рабочими

 

;

насосами

приточного воздуха, 2 -

циркуляци

 

-

3

- теплобменник, установленный

в

 

потоке

удаляемого

воздуха,

4

-

датчик

защиты

теплообменника

Зот

обмерзания,

5

-

бак

промежуточного

теплоносителя,

6

-

обратный

клапан;

7

-

регулирующий

клапан, 8 - датчик температуры, 9 - от теплосети, 10 - дополнительный воздухо-

нагреватель; 11

- воздухонагреватель дополнительного подогрева воздуха, 12-

обводной

канал, 13 - подогреватель промежуточного теплоносителя

 

577

19

Вентиляция

Электронная

библиотека

Ы::1 р://

^дV.

кКзби.ги

Если перерывы в подаче притока недопустимы (в помещении имеются местные отсосы), в периоды оттаивания приток пропуска-

ют по обводному каналу мимо теплоотдающей части утилизацион- ной установки (рис. 20.2в ). Процесс утилизации теплоты на время

оттаивания прекращается, а воздухонагреватель приточной камеры

должен быть подобран на полную расчетную разность температур.

В случае вращающегося регенератора уменьшают частоту вра- щения ротора. Предотвратить образование инея и льда возможно

переходом в периоды похолодания от противоточной к прямоточной

схеме движения воздуха в регенераторе (рис. 20.2г). В этом случае в регенераторе предусматривают продувочную камеру с переключаю-

щимся клапаном (рис. 20.2д и е). Существуют схемы, предотвраща-

ющие образование льда и инея нагревом приточного воздуха выше

точки росы в электро- и водовоздушных нагревателях.

В системах с промежуточным теплоносителем (рис. 203а) при образовании наледи по сигналу датчика перепада давлений 4 перио-

дически сокращается расход воздуха или промежуточного теплоно-

сителя через теплообменник приточного воздуха. В соответствии со схемой (рис. 2036) приточный воздух предварительно нагревается до некоторой постоянной в течение всего отопительного сезона тем-

пературы. В схеме (рис. 20.3г) для оттаивания используется подог-

рев промежуточного теплоносителя от постороннего источника. В

схеме (рис. 2036) защита от обледенения предусматривает увеличе- ние расхода промежуточного теплоносителя в период низких темпе-

ратур включением резервного насоса.

§ 110. Расчет рекуперативной системы утилизации

теплоты с промежуточным теплоносителем

Рассматривается работа двух теплообменников в «сухом» ре-

жиме (рис. 20.4).

\ н\I

/

I

ж н2

\ Iв к2

 

 

ж Л

 

 

1

Iж // 1

Iж к2

2

 

 

 

6 /Л

 

 

 

6 и2

Рис. 20 4 К выводу формул для расчета теплообменников системы

утилизации теплоты с промежуточным теплоносителем

578

Электронная библиотека ЕЕЕр://:1 дV.кЕзЕи.ги

Теплообменник

1 воспринимает теплоту удаляемого воздуха

Св\, теплообменник

2 передает теплоту наружному приточному воз-

духу. Уравнение баланса обмена теплотой между жидкостью

Сж

и

воздухом

в

1

-м

теплообменнике

^

 

^

 

(

4

 

^

 

 

 

 

 

вХ

 

вХ

//1

в к1

 

 

 

записывается

)

^

 

 

^

 

 

ж

^

ж (

ж н 2

 

 

 

 

 

в

виде:

 

^

)

 

ж к 2

 

 

 

(

20.1

)

Балансовое

уравнение для

обмена

воздухом в 1-м

 

;

и 2-м теплообменниках

тепловой

энергией

между

^вХ

Неизвестными в

^

^

вХ

в н\

данной

~

4

 

) ~

^

^

^

4

»2

)

 

/Л

 

в 2 в 2

в к 2

 

 

системе уравнений являются

(

20.2

)

4 >л

- температура удаляемого

принимающего теплообменника

;

4 к2

- температура

подогретого

дающего теплообменника;

 

воздуха на выходе из тепловос-

притока на

выходе

из теплоот-

 

 

1

=2 ~ температура

промежуточного

 

 

;

теплоотдающий теплообменник

1

:2 ~ температура

промежуточного

 

 

;

из теплоотдающего теплообменника

теплоносителя теплоносителя

на

входе в

на

выходе

Решая систему уравнений относительно

ных, представим решение в виде безразмерных

указанных неизвест-

симплексов:

ные

Приходим перепады

к

=

©

 

 

 

0

?2

=

 

 

 

зависимостям

 

 

,

(

 

 

-I

 

 

 

 

 

*

 

 

в

// 1

 

 

 

 

-

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ж

к 2

(

 

1

 

 

в //

 

I

 

 

 

-(

 

2

 

 

 

 

 

 

 

в //

I

ж

н

2

-I

в и 2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

определяющим

общие

температур для потоков

удаляемого

 

(20.3)

(20.4)

относитель- и приточно-

го

0

/Об

2

воздуха:

0

! ,об\

 

0

г ,об 2

 

1I

;

]

- I

в

/

 

в к\

 

1

^

 

//

в к 2

4

к 2

4

и 2

4

и1

4

// 2

 

 

 

1

 

 

«

, -

т

1 .

 

1

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а

 

 

 

 

 

 

 

1 .

1

1

 

 

-щ

 

 

С

 

 

 

 

©

 

 

0

 

 

 

 

в 2

 

 

12

 

^

Л

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(

(

20.5)

20.6)

ГДе

V/

-

*

 

1 9

 

4

 

 

\Св

/(

Сж

Сж

)

 

И

 

3

 

'

 

5

 

 

(

^

 

 

 

 

 

 

водяные эквиваленты

в2 и

/(

СжСж- > 641

~ & р

)

потоков приточного

в\

в 2 > Св2 =Ов2

в\

9

(

 

/С,

-*

 

 

 

и удаляемого воздуха.

 

 

 

579

Электронная

библиотека

Ъббр:/

/

Ъдч.

кЬз

-Ьи.ги

лем

В в

качестве

теплоутилизаторов с промежуточным

системах

вентиляции применяют калориферы.

теплоноситеНаибольшая

эффективность

установки

имеет

место

при

Щ

=

2.

Оптимальное

количество

эконо

мическим

циркулирующей жидкости определяется технико-

-

 

расчетом. Ориентировочно оно может быть определено

 

 

по

формуле:

Щ ,опт -0

55

+0,4

09

Х

 

0,006(срГ„

 

-

30),

,

 

 

Св

 

-

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(

20.7

)

где

(рсврн

2

 

 

 

воздуха,

- %;

средняя

начальная

относительная

влажность

удаляемого

откуда

Ож

=

СвОв\

IVТУ \,,опт

(

20.8

)

Расчет

состоит

из

двух

этапов:

 

 

расходов

притока и удаляемого

воздуха,

определение

ление

 

 

 

, 1

и

величины расхода

 

 

температур

(

вМ

Сж\

 

 

 

 

 

 

 

 

 

калориферов,

 

обеспечивающих

выдерживание

подбор

 

вычис-

темпе-

ратур 1

, 1

^

'

I

 

вн1

в,н2ч

 

 

в,к2~

»,л Ь

 

В

 

 

 

литературе опубликованы более точные

справочной

расчета, учитывающие конденсацию влаги и обмерзание

методики поверхно-

сти

оребрения

калориферов.

Особенности

гидравлического

расчета

трубопроводов

цир-

куляционного

контура

.

Применяемые

в

установках

утилизации

теплоты

незамерзающие

жидкости

(

антифризы

)

имеют

повышенную

вязкость по сравнению с

равлическим потерям при

водой, что приводит

их перемещении по

к повышенным гид-

трубам. Вязкость ан-

тифризов

зависит

от

его

температуры

и

концентрации

.

На

рис

.

20.5

представлена графическая зависимость кинематической

плотности раствора пропиленгликоля от температуры и

вязкости и

концентра-

ции. Концентрация водного в зависимости от расчетной

раствора пропиленгликоля выбирается

температуры наружного воздуха. Тем-

пературу

замерзания

антифриза

рекомендуется

принимать

не

более

-20°С. По центрация

графику рис. 20.5а этой температуре

38%. Расчет потерь давления можно

соответствует

-

кон

производить

двумя

способами:

для величины кинематической вязкости

за, определенной, например, по приведенным

и плотности антифри-

графикам, вычисляют

-

 

580

Электронная

библиотека

ТТбр:

/

/

Ьд

м

.

кЬзби

.ги