Книги / Каменев П.Н. Вентиляция1
.pdfПример
расчета
системы
пневматического
транспорта
с
центральным
сборником
древесных
отходов
Перечень станков, обслуживаемых |
||
1. Станок |
круглопильный |
ЦА-2А. |
2. Станок фуговальный СФ6. |
||
3. Станок |
шлифовальный |
ШлК-6. |
4. Станок шипорезный ШПК-40. |
||
5. Станок полировальный П1Б. |
||
6. Напольный отсос. |
|
|
системой.
Конструктивные |
решения системы. |
|||||||||
1. Центральный |
сборник |
отходов |
||||||||
размещен в центре |
примерно |
на одина- |
||||||||
|
|
от |
большинства |
|||||||
ковых |
расстояниях |
|
||||||||
станков, |
крепится к колонне; |
оси |
гори |
|||||||
|
|
- |
||||||||
зонтальных участков |
|
ответвлений |
|
- |
||||||
|
рас |
|||||||||
положены на высоте +3,0 м от |
пола. |
воз- |
||||||||
2. Отделение отходов, |
очистка |
|||||||||
духа от |
пыли производятся |
в циклоне. |
||||||||
3. Транспортирование |
древесных |
|||||||||
отходов |
производится |
пылевым |
венти- |
|||||||
лятором. |
|
|
воздуховодов |
|
от |
|||||
4. Трассировка |
|
|
||||||||
станков |
|
к сборнику |
отходов |
произво- |
||||||
дится по |
прямой. |
|
|
установка |
|
на- |
||||
5. Предусмотрена |
|
|||||||||
польного отсоса для |
сбора отходов, |
не |
||||||||
уловленных отсосом и выпавших |
на пол |
|||||||||
помещения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1
2 |
|
5 C |
|
Рис |
19.16. |
V
{ |
Н 3 |
|
|
4 |
|
К примеру расчета |
|
системы пневмотранспорта |
с |
|
центральным сборником |
отходов |
||
|
|||
1 |
- |
станок круглопильный ЦА-2А; |
|
2 |
- |
станок фуговальный СФ6, |
|
3 |
- |
станок шлифовальный ШлК-6; |
|
4 |
- |
|
-40; |
- |
станок шипорезный ШПК |
||
5 |
станок полировальный П1Б, |
||
6 |
- напольный отсос |
|
|
ной
Основные предпосылки расчета. |
|
|
|||||||
1. Расчетная величина расходной массовой концентрации \1р - 0,2 кг/кг. |
|||||||||
2. Расчет |
производится |
методом динамических давлений. |
|
||||||
|
|
потерь |
по ответвлениям принимаем рав- |
||||||
|
аэродинамических |
||||||||
3. Невязку |
|||||||||
|
|
|
|||||||
5%. |
|
|
|
|
|
||||
в |
пределах |
|
диаметр |
воздуховода или диафрагмы |
- |
||||
4 |
. Минимально-допустимый |
||||||||
|
|||||||||
100 |
мм. |
|
|
|
5. При невозможности достижения увязки аэродинамических |
||
ветвлений от местных |
отсосов |
к центральному сборнику отходов |
|
потерь отподбором
стандартных
диаметров
воздуховодов
применяются
конусные
диафрагмы
.
ция
Литература |
: Справочник проектировщика Часть 3, Книга |
|
и кондиционирование воздуха», -М., Стройиздат, 1992 |
. |
|
|
||
2
«
Вентиля-
561
Электронная
библиотека
НбСр:
/
/
Ъдч.
кЬзСи.ги
Последовательность
расчета
.
|
1. По |
данным каталогов или |
справочно-нормативной литературы |
- |
||
|
со |
|||||
ставляется |
таблица, в которой |
указываются минимально-допустимые |
рас |
|||
|
|
|
|
|
|
- |
ход |
и скорость, протяженность |
в |
м ответвлений и коэффициент |
местного |
||
|
|
|||||
сопротивления |
(табл. 19.7). |
|
|
|||
|
|
местного отсоса |
|
|
||
Таблица
19
7
Минимально
-допустимые
расходы
удаляемого
воздуха
и
скорости
транспортирования
отходов
по
воздуховодам
,
длины
ответвлений
и
С,
местных
отсосов
деревообрабатывающих
станков
|
Наименование |
отв. |
станка |
1. |
Круглопильный |
2. |
ЦА2-2А |
Фуговальный |
|
|
- |
|
СФ 6 |
3. |
Полировальный |
|
П1Б |
4. |
Шлифовально- |
5. |
ленточный ШлК-6 |
Шипорзный |
|
|
ШПК-40 |
6. |
Напольный отсос |
|
периодического |
|
действия |
Минимальнодопустимый
расход ь, м3/ч
850 1320 1590 5087 1270
1100
Минимально |
- |
|
|
допустимая |
|
скорость |
|
V, М/С |
|
17,0 |
|
18,0 |
|
19,0 |
|
16,0 |
|
18,0 |
|
18,0 |
|
Длина ответ- вления, м
12,2
6,75 7.8 17,3 9.35 13,7
С м.о.
станка
1,0
0,8
1,1
1,1
0,8
1,0
2 |
. |
Определяются |
суммы |
коэффициентов |
ответвлениях к отдельным станкам (табл. 19.8). |
||||
местных
'
сопротивлений
на
Таблица
19.8
Сумма
коэффициентов
местных
сопротивлений
к
станкам
|
Круглопильный станок: |
|||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
приемник отходов |
- |
1,0 |
|
|||||||
2 |
отвода 90°; |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
2 |
0, |
30 |
|
||||
|
2 - 0,15x |
|
|
|
||||||
отвод 45° К!с1 |
= |
2 |
- 0,09 |
1,0 |
||||||
внезапное расширение |
- |
|||||||||
|
Ц |
|
= |
2,39 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Фуговальный станок: |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||
приемник отходов |
- 0,8 |
||||||||||
3 |
отвода |
90°; |
|
= |
|
||||||
Ш |
= |
2 |
- |
0,15x3 |
0,45 |
||||||
|
|
||||||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
внезапное расширение - 1,0 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ц |
= |
2,25 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
562
Электронная
библиотека
НККр:
/
/
Ъдч.
кЬзби
.ги
1
|
Полировальный |
|
|
|
: |
|||||
|
станок |
|||||||||
приемник |
отходов - 1,1 |
|
|
|||||||
1 |
отвод 90°; К /д |
= |
2 |
- |
0,15 |
|
||||
1 |
отвод 15°; К /д |
= |
2 |
- |
0,05 |
0 |
||||
|
||||||||||
внезапное |
расширение |
- |
1 |
|||||||
|
|
|
= |
|
|
|
, |
|||
|
|
Ц |
2,30 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Продолжение таблицы 19.8 |
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
: |
Шлифовально-ленточный станок |
||||
приемник отходов |
- 1,1 |
|||
2 отвода 90°; |
|
|
|
|
КШ = 2 -0,15x2 |
= |
0,30 |
||
внезапное расширение - 1,0 |
||||
Ц |
= |
2,40 |
||
|
|
|||
Шипорезный
станок
:
Напольный
отсос:
приемник
отходов
-
0
,
8
приемник
отходов
-
1
,0
2 |
отвода 90°; |
|
|
||
Ш |
= |
2 -0,15 |
x |
2 |
|
|
|
||||
1 |
отвод 30°; Ш |
||||
= =
0,30
2 |
- |
0 |
|
|
,09
1 К
отвод |
||
/д |
= |
2 |
|
||
90°;
-0,15
внезапное расширение |
- |
1 |
0 |
|
|
, |
|
^ |
|
|
Е |
= |
2,19 |
|
|
|||
3. Определяется |
расчетная |
||
внезапное расширение - 1,0
|
|
Ц |
= |
2,15 |
|
|
|
|
|
|
|
||
величина |
потерь |
давления |
для |
подбора |
||
диаметра ответвлений (табл. 19.9). |
|
для |
ответвления |
к |
кругло |
|
Подробный численный расчет приводится |
||||||
|
|
- |
||||
пильному станку (участок 1). Для |
прочего оборудования результаты расче- |
|||||
тов приведены |
в таблице: |
|
• |
|
допустимой |
по минимально |
||
чина диаметра: |
- |
|
|
|
|
|
а |
М |
|
|
|
|
тр |
ЗбООяу |
|
|
тр |
скорости |
определяется |
требуемая |
4 |
- |
850 |
= |
м. |
|
||||
3600 |
- |
я-17, 0 |
0,1329 |
|
|
|
|||
|
|
|
вели-
Принимаем
ближайшее
меньшее
значение
величины
стандартного
ди-
аметра д |
- |
125 |
мм |
. |
|
|
• |
фактическая скорость |
в воздуховоде: |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
М |
|
|
4 |
-850 |
|
= |
м/с; |
||
|
^ |
факт |
3600я |
^ |
3600 - |
Я - 0 |
|
252 |
19,24 |
||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
Д |
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
вычисляем |
динамическое |
давление воздушного потока в |
|||||||||||
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
воздуховоде:
Рд
=
V
2
рв0
^д
I
2
=
19,242
-
1
,2
/
2
=
222
,
16
Па;
• • •
выбираем по табл. 4.3 |
значение Х /д = 0,164 |
; |
|
|
вычисляем величину |
(Х /сГ) I + Е |
^ |
= 0,164 |
-12,2 |
+ 2,39 |
= 4,391; |
|||||||||
|
|||||||||||||||
определяем |
потери давления |
в ответвлении: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
/ + Щ - |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
АР |
= |
[{ Х!сГ |
Р |
= |
4,391 |
222,16 |
= |
975,5 |
Па. |
||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
563
Электронная
библиотека
Ы::1 р:
/
/
Х.<зч
.
кПзби.ги
Принимаем расчетную величину потерь давления АРраСч по величине потерь давления в ответвлении 5: ~ 1110 Па.
Результаты последующих расчетов приведены в табл. 19.9.
Таблица 19.9
Определение величины расчётной потери давления
для подбора диамеров ответвлений к местным отсосом
деревообрабатывающих станков
|
|
|
|
|
|
|
|
Номера ответвлений |
|
|
|
|
|||||||
заД |
з |
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
4 |
|
|
5 |
|
6 |
||||
|
3 |
|
850 |
1320 |
1590 |
5087 |
1270 |
1100 |
|||||||||||
X |
Ь, м /ч |
|
|||||||||||||||||
X |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 5 |
V, м/с |
|
17,0 |
18,0 |
19,0 |
16 |
0 |
18 |
0 |
18 0 |
|||||||||
3 |
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
, |
' |
|
|
, |
|
/, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
СВ |
( ) |
|
|
6,75 |
7,80 |
17,3 |
, |
|
13,7 |
||||||||||
оо |
1 |
|
12,2 |
|
|||||||||||||||
т |
|
|
|
9 35 |
|||||||||||||||
|
|
б-щр, М М |
|
133 |
161 |
172 |
335 |
159 |
147 |
||||||||||
|
|
<7, мм |
|
125 |
160 |
160 |
315 |
140 |
140 |
||||||||||
|
|
|
факт 1 М/ |
|
19,24 |
18,24 |
21,97 |
18 |
, |
13 |
22 92 |
19 |
, |
85 |
|||||
|
-X0 |
V |
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
||
а2> |
Ра, Па |
|
222,16 |
199,6 |
289,6 |
197,3 |
315,19 |
236,45 |
|||||||||||
й |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
х |
Ш |
|
0,164 |
0,121 |
0,119 |
0,052 |
0,141 |
0,143 |
||||||||||
х |
х |
|
|||||||||||||||||
X |
ч |
0,10)1 |
|
2,001 |
0,8168 |
0,928 |
0,8996 |
1,318 |
1,959 |
||||||||||
аX |
^ш |
|
|||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
2,39 |
2,25 |
2,3 |
2,4 |
|
2,19 |
2,15 |
||||||||
|
|
АР, Па |
|
4,391 |
3,067 3,228 |
3,2996 |
3,508 |
4,109 |
|||||||||||
|
|
|
975 5 |
612 |
, |
1 |
934 9 |
651 |
, |
1 |
1105 8 |
971 |
|||||||
|
|
|
|
|
, |
|
|
, |
|
|
|
|
|
, |
|
|
,6 |
||
Принимаем расчетную величину на величину потерь давления в от- ветвлении - 1110 Па.
4. Подбор диаметров ответвлений на величину расчетного давления
1110 Па.
Последовательность подбора диаметра ответвления на требуемую ве-
личину потерь давления излагается на примере расчета ответвления 1.
1) определяем требуемую из условия обеспечения аэродинамической
увязки величину динамического давления в предположении, что величина
[(ТУб) 1 + С,], определенная в предыдущем расчете, останется неизменной,
сумма коэффициентов местного сопротивления участка - 2,39:
Рд = |
АРрасч |
1110 |
= 252,79 |
Па; |
|
(Я./ ^)/ + С |
4,391 |
||||
|
|
|
2) находим скорость в воздуховоде, соответствующую вычисленной
величине динамического давления:
564
Электронная библиотека П'Ь'Ьр://:1 дV.кНзби.ги
V
тр
2 |
Рд |
|
|
Рвозд |
|
2
•
252,79
1,2
=
20,53
м
/с.
Требуемая |
величина |
скорости |
не выходит за |
пределы диапазона 18,1-21 |
|||||||||
|
|
значения |
Х /с1 в предыдущем расчете, поэтому |
||||||||||
м/с, при котором выбирались |
|||||||||||||
|
. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
новое значение XI Л вводить не следует |
|
|
выходит за пределы |
диапазона |
|||||||||
|
|
. |
если требуемая |
скорость |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
Примечание |
|
|
|
|
величина |
Х /с1, эта величина должна быть |
|||||||
скоростей, в котором |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
выбиралась |
|
|
и вычислена требуемая |
из условия |
||||||
|
|
определено |
( Х /сР) -1 + 2 |
|
|||||||||
уточнена, вновь |
|
|
^ |
|
|
. |
|
||||||
аэродинамической |
увязки ответвления скорость |
воздуха |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3
)
определяем
требуемую
величину
диаметра
воздуховода:
|
|
1 |
= |
4Т |
4 -850 |
|
= |
0,121 |
м. |
|
|
|
360071-20,53 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
< |
^ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
ЗбООлл |
|
|
|
|
|
|
Принимаем |
диаметр ответвления 1 равным 125 мм. |
: |
||||||||
|
|
давления и подбираем |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Уточняем |
потери |
конусную диафрагму |
||||||||
воздуха в воздуховоде диаметром 125 мм: |
||||||||||
• |
||||||||||
скорость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у
=
4 |
Ь |
2 |
|
ЗбООлЛ |
|||
|
|||
4 |
-850 |
||
3600л |
- |
0 1252 |
|
|
|
, |
|
=
19,
24
м
/с;
•
динамическое
давление в стандартном |
воздуховоде |
|
рст |
|
у |
2 |
= |
19,242 |
|
= |
, |
Па; |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
гд |
= |
B @ |
|
1,2 |
|
222 |
11 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ответвления:
• |
|
|
- |
|
.С |
0,167- |
12,2 |
+ |
2,39 |
= 4,427 |
|||
величина (Х / |
с1) |
1 |
+ 2 |
, = |
|
|
|
|
|
|
; |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
• |
фактические |
потери |
давления |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
X |
|
|
= |
4,427 |
- 222,11 |
,37 |
||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
рф = |
|
|
|
|
|
|
|
= 983 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Па
;
•
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
давление, которое необходимо потерять для увязки ответвления |
||||||||
|
|
- |
|
1110 |
- |
983,37 |
,63 |
Па; |
АР = |
АР |
Рф = |
|
=126 |
|
|||
|
расч |
|
|
|
|
|
|
|
невязка
составляет
11
,4%.
Подбор конической |
диафрагмы |
для участка 1. |
|
|||
|
необходимо иметь ввиду, |
|||||
При подборе |
диафрагмы |
|||||
приниматься менее 100 |
мм |
|||||
диаметр диафрагмы не может |
||||||
шей величине диаметра |
возможна закупорка диафрагмы |
|||||
что минимальный |
|
, так как при |
мень- |
древесными |
отхо- |
|
|
дами.
Принимается
= 0,466).
диафрагма
с
углом
раскрытия
образующих
25
°
(1 |
25 |
|
^ |
° |
|
|
||
=
565
Электронная
библиотека
:
/
/
Х,суч.
кЬзби.ги
Последовательность подбора диафрагмы: |
|
|
|
|
диа- |
||||||||
• вычисляем требуемый |
коэффициент |
местного сопротивления |
|
||||||||||
фрагмы: |
|
с= |
АР _ 126,63 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
= |
|
, |
; |
|
|
|
|
||||
|
|
Р™ |
222,11 |
0 57 |
|
|
|
|
|||||
• по табл. 22.50 |
Справочника |
проектировщика, ч.З, книга 2, |
-М.: |
||||||||||
Стройиздат, 1992 этой величине соответствует |
|
= 0,675. |
|
|
|
||||||||
Скорость в диафрагме составляет у |
V |
|
0,675 19,24/0,675 |
28,5 |
м/с |
||||||||
диаметр диафрагмы: |
|
|
|
|
2 = |
^ |
|
|
= |
= |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
, |
||||||
^диаф |
|
Ь |
|
850 |
|
|
= 0,1027 м. |
|
|
|
|||
|
900 • 71 • V |
90071• 28,5 |
|
|
|
||||||||
Принимаем диафрагму диаметром 103 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
• длина диафрагмы |
б -бд |
_ 125-103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
/ = |
= 23,6 мм. |
|
|
|
||||||||
|
2г#а |
2 |
• 0,466 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Результаты подбора прочих ответвлений приведены в табл. 19.10.
Таблица 19.10
Аэродинамическая увязка ответвлений от местных отсосов деревообрабатывающих станков к центральному сборнику отходов
Номер ответвления
Ь, м3/ч |
1 |
|
|
2 |
|
3 |
|
|
4 |
|
6 |
|
|||||
850 |
1320 |
1590 |
5087 |
1100 |
|||||||||||||
/, м |
12,2 |
6,75 |
7,8 |
17,3 |
13,7 |
||||||||||||
С |
2,39 |
2,25 |
2,3 |
2,4 |
2,15 |
||||||||||||
( |
4,39 |
, |
|
|
3,228 |
3, |
3 |
4 |
,109 |
||||||||
к!0)1 + С |
|
|
|
3 |
067 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ро |
252,85 |
361,92 |
312,89 |
306,06 |
245,8 |
||||||||||||
Уж |
20,53 |
24,56 |
22,84 |
22,59 |
20,24 |
||||||||||||
с1, мм |
121 |
138 |
153 |
278 |
136 |
||||||||||||
бет |
125 |
140 |
160 |
280 |
140 |
||||||||||||
#D |
19,24 |
23,82 |
21,97 |
22,95 |
19,85 |
||||||||||||
Ш |
0,164 |
0,141 |
0,12 |
0,059 |
0,143 |
||||||||||||
С1/6)1 + С, |
4,391 |
3,2 |
3,236 |
3,421 |
4,109 |
||||||||||||
Р ст |
222 |
, |
16 |
340 |
44 |
289 |
|
61 |
316 |
02 |
236 |
,4 |
|||||
Рф |
|
|
|
|
, |
937 |
, |
18 |
|
, |
971 |
||||||
975,5 |
1089 4 |
, |
1080 79 |
,4 |
|||||||||||||
АР |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
, |
|
|
|
|||
134,5 |
20 |
, |
|
172 |
, |
82 |
20,59 |
|
|
, |
|
||||||
Невязка, А% |
59 |
|
|
138 63 |
|||||||||||||
12 |
, |
1 |
1 |
, |
85 |
15 |
, |
|
, |
|
12 |
,43 |
|||||
|
|
|
|
6 |
1 83 |
|
|
||||||||||
566
Электронная библиотека НбСр://^дV.кНзби.ги
5. От центрального щаются по транзитному
дения отходов скорость
сборника |
отходы |
3 |
переме- |
|
в количестве 11217 м /ч |
||||
воздуховоду |
, длиной 13,2 м. Во избежание выпа |
|||
|
быть ниже 19,0 м/с, то |
- |
||
в нем не |
может |
есть не |
||
меньше
максимальной
из
минимально
-
допустимых
скоростей
ответвлений,
присоединенных
к
сборнику
отходов
.
Местные сопротивления: |
|
|
|
||||
вход в воздуховод из сборника -0,1 |
|||||||
4 отвода 90° К!Л = 2,0 - 4 |
-0,15 |
= 0,6 |
|||||
отвод 45° Юд. |
= |
2,0 - 0,09 |
|
|
|
||
|
|
Ц |
- |
0,79 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Потери давления |
в |
транзитном |
воздуховоде |
||||
|
|||||||
рассчитываются
методом
динамических
давлений
и
составляют
282,3
Па
.
Давление
расходуется
так
же
на
подъем
транспортируемого
материал
дважды:
на
подъем
от
местного
отсоса
до
сборника
отходов
-
3,5
м
,
и
от
пылевого вентилятора до входного патрубка циклона
для рассчитываемой системы общая высота подъема
- 4,2 |
м. Итого общая |
||
материала |
г |
- |
|
|
составля |
||
ет
7,7 |
м. Затраты на подъем вычисляем по формуле (17.11): |
|
|
АрпоОъма = #ррг = 9,81-0,2-1,2-7,7 = 18,13 Па. |
|
Отделение древесных отходов от воздуха производим |
в |
|
циклоне
Клай-
педского
ОЭКДМ
.
Расчетное
количество
воздуха
с
учетом
15
%
присоса
составит:
'
расч
=
1
,
15
-
(
850
+
1320
+
1590
+
5087
+
1270
)
=
11800
м
3/
ч
.
не
Напольный учитывается.
отсос периодического действия при подборе вентилятора Им пользуются при отключенных станках во время уборки
помещений. |
20 |
Принимаем к установке циклон |
|
Расчетные потери давления в сети с |
|
с сопротивлением в 1000
учетом запаса в 10%:
Па
.
Ртт
=
1
,
41110
+
18,13
+
282,
3
+
1000
)
=
2651
,
5
Па.
45
По каталогу фирмы «МОВЕН» выбираем пылевой вентилятор ВР100- |
||
-6,3-02 |
, укомплектованный электродвигате |
|
с клиноременной передачей |
- |
|
лем
АИР
160
М
4
,
мощностью
18
,
5
кВт
и
частотой
вращения
1500
об
/мин.
Клиноременная |
передача обеспечивает |
частоту |
|
вентилятор 1810 |
об/мин. Требуемые |
параметры |
||||
ча |
11890 |
3 |
/ч.; напор 2650 |
Па, |
частота |
|
м |
||||||
вращения |
рабочего |
колеса |
работы вентилятора |
- |
|
|
|
: пода |
вращения |
1980 об./мин., |
|
КПД |
= |
54%. Требуется замена шкива на электродвигателе для |
|
частоты вращения рабочего колеса вентилятора в 1980 |
об./мин. |
||
обеспечения
Проверка
достаточности
мощности
поставляемого
электродвигателя
:
/У
=
3600
-
ЬАр передачи Лвепт
•
1000
12900 3600 -0,8 -
- 2650
0,54 -1000
=
24,
2
кВт
>
18,
5
кВт
.
Вывод:
электродвигатель
необходимо
заменить
на
более
мощный
.
567
Электронная
библиотека
ЬЕЕр://{:д
V.кЪзби.ги
Пример расчета системы пневматического
древесных отходов с разветвленной системой
транспорта воздуховодов
Исходные |
данные. Рассчитать систему |
пневмотранспорта |
с |
развет |
|||||||
вленной |
сетью |
воздуховодов, аксонометрическая схема которой |
|
|
- |
||||||
изобра |
- |
||||||||||
жена на |
рис. 19.17. К системе подключены |
10 станков и один |
|
||||||||
|
|
||||||||||
|
|
|
|
||||||||
действующий |
напольный отсос. Общий |
|
постоянно |
||||||||
расход воздуха, удаляемого |
от |
||||||||||
станков |
и напольного отсоса, составляет |
|
|
|
|
||||||
ЪЬ - 11540 м /ч (заданный расход |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
воздуха). Средняя массовая |
расходная |
концентрация смеси в |
|
системе |
|||||||
= 0,1. |
Потери давления на |
подъем материалов в вертикальных |
участках |
||||||||
воздуховодов |
не учитывать |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
, так как рр< 0,2. |
|
|
|
|
|
|||
|
7 = |
1320 |
&г7 |
|
|
|
|
|
^ |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
^ |
® |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ь |
|
|
|
|||||||
|
/ |
= |
|
|
|
|
|
228 |
Ь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
с |
|
160 |
|
|
|
= |
|
|
( |
|
- |
|
|
- |
1 |
= |
3240 |
|
|
|
|
т\ |
||||
|
|
|
|
|
/ |
=200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
< |
|
|
|
|
|
|
V |
< |
|
= |
250 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 |
= |
2180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
8 |
1 |
=5420 |
Л |
|
1 |
=6620 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
/ |
200 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
< |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
^ |
|
< |
= |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с/ =315 |
|
|
|
355 |
|
||||||
|
|
|
|
|
4 |
|
Г |
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
/ |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
ш |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
/. =960 |
|
Х |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
= |
1080 |
|
|
|
|
|
7 |
= |
1100 |
|
||||||
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/ |
140 |
<± |
|
|
|
|
|
|
|
< |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
< |
= |
|
|
|
|
||
< = |
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
/ |
|
|
140 |
|
|
|
|
|
/ |
|
140 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
< |
|
|
|
|
|
|
|
|
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= |
1200 |
|
1 |
|
|
/ |
-140 |
|
< |
||
1 |
= |
1
11880
=
5260
Рис.
19.17. К примеру расчёта системы пневмотранспорта с разветвленной сетью воздуховодов
Решение.
Расчет
воздуховодов
проводим
по
методу
динамических
. |
У |
всех |
отводов |
давлений |
|
|
|
отводов приняты с учетом
дом С |
= |
, |
32. |
, |
|
0 |
К |
= |
2 |
/; |
|
|
|
< |
потерь |
|||
коэффициенты местного сопротивления
давления «на разгон» материала за отво-
Коэффициенты местных сопротивлений участков.
Участок 1 коэффициент местного сопротивления
четырех отводов
тройника вытяжного У-образного
входа
5
С,
^^
= = = =
1; |
- |
0,32 |
|
0,1; |
|
2,38. |
|
4
=
1,
28;
568
Электронная
библиотека
Ы::1 р:
/
/
Ъдч.кЬзби
.ги
|
Участок 2 |
|
|
коэффициент местного сопротивления |
|
||
трех отводов |
входа |
||
|
|
||
тройника вытяжного У-образного |
|
|
|
Для |
увязки потерь давления с участком, |
скорость |
|
19,4 |
м/с, а расход увеличен до 1075 |
3 |
|
м /ч. |
|
||
на
С = 0,8; |
-3 |
= 0,96; |
|
С= 0,32 |
|||
С = 0Д; |
|
|
|
ЕС |
|
|
|
= |
,86. |
|
|
1 |
|
|
|
участке |
2 увеличена |
||
до
Участок 3
коэффициент местного сопротивления отвода
тройника вытяжного - боковое |
ответвление |
|
|
||
Участок 4 |
|
|
коэффициент местного сопротивления |
||
четырех отводов |
|
входа |
|
|
|
тройника вытяжного на проход |
|
|
Потери давления |
на участке должны быть увязаны |
|
ния на участках 1 |
и 3. |
|
с
С = 0,32; |
||
С = |
0,1; |
|
Ц |
= |
0,42. |
|
||
С |
- |
1; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
^ |
= |
- |
|
= |
|
|
|
|
0,32 |
4 |
1,28; |
|
|||||
С |
= |
0,03; |
|
|
|
|
|
|
ЕС |
= |
2,31. |
|
|
|
|
- |
|
суммой потерь |
давле |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Участок 5 |
|
|
сопротивления |
|
коэффициент местного |
|
|
||
тройника вытяжного |
на проход |
|
||
Участок 6 |
|
|
сопротивления |
|
коэффициент местного |
|
входа |
||
трех отводов |
У-образного |
|
||
тройника вытяжного |
|
|||
Участок 7 |
|
|
сопротивления |
входа |
коэффициент местного |
|
|||
|
|
|||
|
|
|
||
двух отводов |
|
|
|
|
тройника вытяжного |
У-образного |
|
||
Участок 8 |
|
|
сопротивления |
|
коэффициент местного |
отвода |
|||
тройника вытяжного |
- |
боковое ответвление |
||
|
|
|
|
|
Участок 9 |
|
|
сопротивления |
|
коэффициент местного |
|
|||
тройника вытяжного на проход |
|
|||
С = |
0,03. |
|
|
|
|
С = |
1; |
- |
|
= |
|
С = |
0,32 |
3 |
0,96; |
||
С = 0,1; |
|
|
|
|
|
ЕС = |
2,06. |
|
|
|
|
С = 0,8; |
- |
|
= 0,64; |
||
С = 0,32 |
2 |
||||
С = 0,1; |
|
|
|
|
|
ЕС = |
1,54. |
|
|
|
|
С = 0,32; |
|
|
|
||
С = 0,1; |
|
|
|
|
|
ЕС = 0,42. |
|
|
|
||
С = 0,03. |
|
|
|
||
569
Электронная
библиотека
Ы::1 р:/
/
Ьдч.
кЬзби.ги
Участок |
10 |
|
коэффициент |
|
|
трех отводов |
местного сопротивления входа |
|
|
|
|
тройника вытяжного - боковое ответвление |
||
Участок |
11 |
|
коэффициент |
местного сопротивления отвода |
|
|
|
|
тройника вытяжного У- |
||
|
|
образного |
Участок |
12 |
|
коэффициент |
местного сопротивления |
|
|
|
|
трех отводов |
|
|
диффузора |
|
|
перед вентилятором |
||
конфузора |
|
|
после вентилятора |
||
Результаты |
расчета сведены в табл. 19.11. |
|
|
|
|
С = 0,8; |
-3 |
= 0,96; |
|||||
С |
|
|
, |
||||
,= 0 32 |
|||||||
^ |
= |
1,86. |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
С |
= 0,32; |
|
|
|
|||
С |
- |
|
|
|
|
|
|
= |
0,1; |
|
|
|
|
||
Ц |
|
0,42. |
|
|
|
|
|
С, |
= |
0 32 - |
3 |
= |
0,96; |
||
^ |
= |
0 |
, |
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|||
^ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
= |
0,1; |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
Ц |
= |
1,06. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подбор оборудования. |
|
|
|
|
|
||
Производительность |
|
|
|
на |
подсос |
||
|
системы с учетом 15% |
||||||
Ь |
|
, |
15 |
-12 335= 14 200 |
3 |
|
|
- 1 |
м /ч. |
||||||
|
|
||||||
воздуха
составит:
Для |
очистки воздуха от |
пыли |
принимаем |
ОЭКДМ |
17, имеющий сопротивление 900 Па. |
||
Расчетное сопротивление: |
|
|
|
циклон
Клайпедского
Ар
=
1
,
1
•
[
1485
-
(
1+
1,
4
-
0,
1)
+
900
]
=
2852
,
2
Па
=
2860
Па
.
Принимаем к установке |
|
- |
= |
14200 |
м /ч; |
|
пылевой вентилятор ВР100-45-8 01 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
3 |
Ар = 2900 Па; частота вращения |
рабочего |
колеса - 1615 об/мин.; |
КПД |
|||
|
|
|
|
|
|
= |
= 0,578. Вентагрегат укомплектован |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
мощно |
|||
стью 22 кВт. |
электродвигателем АИР18084 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Проверим
достаточность
мощности
поставляемого
электродвигателя:
Ь
&
р
Вывод:
|
3600 | |
|
Лвент |
|
1000 |
|
||
|
Т |
передачи |
• |
|
|
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
14200 -2860 |
|
= 24 4 |
кВт > 22 |
кВт . |
||||
3600 |
-0,8 -0,578 |
- |
1000 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
электродвигатель необходимо заменить на более мощный |
||||||||
.
570
Электронная
библиотека
Пббр://:1 д
V.
кПзби
.ги