6. Расстановка переборок по длине судна.

Теоретическая шпация м.

Практическая шпация в средней части мм.

1. Форпик: м.

: ставлю переборку на 10 шпации (длина отсека 6м).

2. Переборка на второй теоретической шпации.

м

м

: длина отсека 25 практических шпаций (17,5м).

3. Переборка на 3,5 теоретической шпации.

м

м

: длина отсека 26 практических шпаций (18,2м).

4. Переборка на пятой теоретической шпации.

м

м

: длина отсека 25 практических шпаций (17,5м).

5. Переборка на 6,5 теоретической шпации.

м

м

: длина отсека 26 практических шпаций (18,2м).

6. Переборка на восьмой теоретической шпации.

м

м

: длина отсека 25 практических шпаций (17,5м).

7. Переборка на 9,5 теоретической шпации.

м

м

: длина отсека 26 практических шпаций (18,2м).

26 практическую шпацию в данном отсеке принимаю равной 0,65м.

8. Ахтерпик: м.

: длина отсека 10 практических шпаций (6м).

7. Проектирование днищевых перекрытий.

Принимаю схему днищевого перекрытия с двойным дном и продольной системой набора.

1.1.6.4 Двойное дно должно быть устроено от таранной до ахтерпиковой переборки.

2.4.2.5.2 Сплошные флоры устанавливаю через 5шпаций (3,5м).

2.4.2.4 Днищевые стрингеры устанавливаю на расстоянии, не превышающем 5м.

2.4.4.1 Высота двойного дна у вертикального киля.

м

м. Принимаю высоту вертикального киля 1,0м.

2.4.4.2 Вертикальный киль и стрингеры.

Минимальная толщина вертикального киля.

м

мм

. Принимаю .ёё

мм

Толщину вертикального киля принимаю равной мм.

Толщину днищевых стрингеров принимаю равной толщине сплошных флоров: мм.

1.7.3.2 Подкрепление вертикального киля.

Расстояние между ребрами жесткости должно быть не более

мм.

Толщина ребер жесткости должна быть не менее мм.

2.4.4.4 Толщина настила второго дна и междудонного листа.

м

м

. Принимаю .

1.3.4.1.1 Расчетное давление от штучного груза.

кПа

м

т/м ³

м/с ²

м/с ²

с

м

, т.к.

кПа

2.6.3.2 Нагрузка на испытаниях.

кПа.

м

МПа

мм

мм

мм

Принимаю мм.

2.4.4.3 Толщина сплошных флоров.

мм/год

мм

м

мм. Принимаю мм.

2.4.4.6 Ребра жесткости по непроницаемым участкам сплошных флоров.

кН

кПа

т/м ³

м

кПа

м

м

МПа

см ³

. Принимаю .

мм

см ³

Подбор профиля: полособульб №5 h=50мм, b=16мм, s₁=4мм, W=9см ³

2.4.4.5 Продольные балки днища и второго дна.

кПа - для балок днища

кПа - для балок второго дна

м

м

МПа

кН

кН

см ³

см ³

мм

см ³

см ³

Подбор профиля.

Днище: полособульб №22а h=220мм, b=44мм, s₁=11мм, W=343см ³

Второе дно: полособульб №20а h=200мм, b=44мм, s₁=10мм, W=268см ³

2.4.4.8 Длина бракет у вертикального киля и междудонного листа в плоскости бракетного флора должна быть не менее 0,75 высоты вертикального киля.

Длина бракет, соединяющих продольные балки по днищу и настилу второго дна с непроницаемыми флорами не менее 2,5 высоты днищевой балки.

8. Расчет палубных перекрытий.

Для верхней палубы выбираю схему палубного перекрытия с продольной системой набора.

2.4.2.5 Расстояние между рамными бимсами принимаю 3,5м.

2.6..4.1 Толщина палубного настила верхней расчетной палубы.

м

м

. Принимаю .

кПа

кПа.

кПа

м

кПа

МПа

мм

мм

Принимаю между бортом и линией больших вырезов s=8мм, внутри линии больших вырезов s=7мм.

Конструкция грузовых люков.

Принимаю размеры люков 5,64,2м ².

2.6.5.1 Размеры скруглений углов вырезов.

На участке 0,6L в средней части.

м

м

м

м

На остальных участках м.

Толщина вварных листов.

мм. Принимаю мм.

2.6.4.7.1 Карлингсы и продольные комингсы.

кН

кПа

м

м

МПа

см ³

..

мм

см ³

Подбор профиля: тавр сварной №22б h=220мм, s=6мм, b=120мм, s₁=12мм, W=356см ³.

2.6.4.2 Продольные подпалубные балки.

кН

кПа

м

м

МПа

см ³

.

мм

см ³

Подбор профиля: полособульб №12 h=120мм, b=30мм, s₁=6,5мм, W=68см ³

2.6.4.2 Рамные бимсы.

кН

кПа

м

м

МПа

см ³

..

мм

см ³

Подбор профиля: тавр сварной №22б h=220мм, s=6мм, b=120мм, s₁=12мм, W=356см ³.

1.7.2.2 Размеры книц для крепления бимсов к шпангоутам.

см.

см.

Толщина кницы мм.

Конструирование пиллерсов.

2.9.3.1 Нагрузка на пиллерсы.

Твиндечный: кН.

кПа

м

м

Выбор пиллерса: стальной трубчатый Rен=235МПа, DS=1686мм.

Трюмный: кН.

1.3.4.1.1 Расчетное давление от штучного груза.

кПа

м

т/м ³

м/с ²

м/с ²

с

м

, т.к.

кПа

2.6.3.2 Нагрузка на испытаниях.

кПа

м

м

м

Выбор пиллерса: стальной трубчатый Rен=235МПа, DS=29912мм.

Проектирование палубы твиндека.

Для палубы твиндека принимаю поперечную систему набора.

2.6..4.1 Толщина палубного настила палубы твиндека.

мм

м

м

. Принимаю .

1.3.4.1.1 Расчетное давление от штучного груза.

кПа

2.6.3.2 Нагрузка на испытаниях.

кПа

м

МПа

мм

Принимаю толщину палубы твиндека s=7мм по минимальной толщине s_min.

2.6.4.3 Бимсы.

Обыкновенные.

кН

1.3.4.1.1 Расчетное давление от штучного груза.

кПа

2.6.3.2 Нагрузка на испытаниях.

кПа

м

м

м

МПа

см ³

мм

см ³

Подбор профиля: полособульб №20а h=200мм, b=44мм, s₁=10мм, W=268см ³.

Рамные

кН

1.3.4.1.1 Расчетное давление от штучного груза.

кПа

2.6.3.2 Нагрузка на испытаниях.

кПа

м

м

м

МПа

см ³

мм

см ³

Подбор профиля: тавр сварной №36б h=360мм, s=10мм, b=200мм, s₁=14мм, W=1200см ³.

1.7.2.2 Размеры книц для крепления бимсов к шпангоутам.

Обыкновенные.

см.

см.

Толщина кницы мм.

Рамные.

см.

см.

Толщина кницы мм.

2.6.4.7.1 Карлингсы.

кН

1.3.4.1.1 Расчетное давление от штучного груза.

кПа

2.6.3.2 Нагрузка на испытаниях.

кПа

м

м

м

МПа

см ³

мм

см ³

Подбор профиля: тавр сварной №36а h=360мм, s=8мм, b=160мм, s₁=16мм, W=952см ³.

2.6.5.1 Размеры скруглений углов вырезов м.

Толщина вварных листов мм. Принимаю мм.