8.2 Временные нагрузки
Снеговая нагрузка.
Опорная реакция и момент от снеговой нагрузки:
Крановая вертикальная нагрузка. При определении максимального давления на раму одно из колёс устанавливаем на опору так, чтобы оставшиеся колёса были максимально близки к ней (рис. 6).
Рис.
6. Линии влияния при определении
и
,
где
— коэффициент надёжности по нагрузке;
— коэффициент сочетаний;
-нормативное вертикальное давление
колеса;
— ординаты линии влияния;
— минимальное вертикальное давление
колеса;
,
где
Q = 800 кН — грузоподъёмность крана;
n = 4 — число колёс с одной стороны крана;
— вес крана с тележкой
Силы
,
приложены по оси подкрановой балки и
поэтому не только сжимают нижнюю часть
колонны, но и передают на неё изгибающие
моменты:
8.3 Расчётная схема рамы
В расчётной схеме (рис 7) конструктивные элементы изображаем осевыми линиями с идеализированными сопряжениями в узлах.
Рис.7. Расчётная схема рамы.
8.4 Статический расчёт рамы
Дальнейший расчет производим в ПК Лира.
Усилия для каждого загружения заносим в таблицу и в характерных сечениях I-I, II-II, III-III определяем моменты и продольные усилия (табл. 2).
Результаты расчета в ПК Лира не включены в пояснительную записку и могут быть предоставлены по требованию.
-
Определение усилий в колонне ряда а при особом сочетании нагрузок.
При составлении особого расчетного сочетания нагрузок принимаем следующие коэффициенты сочетаний:
Постоянная нагрузка, как для длительной φ1=0,9
Снеговая нагрузка φ2=0,5
Крановая нагрузка, как кратковременная φ3=0,8
Сейсмическая как особая φ4=1
Расчетные усилия в колонне ряда А при особом сочетании нагрузок.
|
Таблица РСУ (стержни) |
|||||||
|
№ элем |
№ сечен |
Состав РСУ |
Усилия |
№№ загруж |
|||
|
N (т) |
My (т*м) |
Qz (т) |
|
||||
|
2 |
1 |
длит |
-5.160 |
-11.797 |
2.408 |
1 3 |
|
|
2 |
1 |
длит |
-17.760 |
2.132 |
-0.435 |
1 2 |
|
|
2 |
1 |
полн |
-4.644 |
8.888 |
-1.814 |
1 5 |
|
|
2 |
1 |
полн |
-10.944 |
-13.224 |
2.699 |
1 2 3 5 |
|
|
2 |
1 |
полн |
-4.644 |
-13.981 |
2.853 |
1 3 5 |
|
|
2 |
1 |
полн |
-10.944 |
9.644 |
-1.968 |
1 2 5 |
|
|
2 |
1 |
полн |
-17.760 |
2.132 |
-0.435 |
1 2 |
|
|
3 |
1 |
длит |
-44.520 |
-22.100 |
1.876 |
1 2 4 |
|
|
3 |
1 |
длит |
-35.960 |
-24.998 |
2.408 |
1 4 |
|
|
3 |
1 |
длит |
-105.960 |
18.802 |
2.408 |
1 3 |
|
|
3 |
1 |
длит |
-20.760 |
0.597 |
-0.435 |
1 2 |
|
|
3 |
1 |
длит |
-107.520 |
17.320 |
1.876 |
1 2 3 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-7.344 |
90.596 |
-7.014 |
1 5 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-27.544 |
-102.658 |
7.899 |
1 2 4 5 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-21.244 |
-102.870 |
8.053 |
1 4 5 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-62.544 |
100.122 |
-5.901 |
1 2 3 5 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-56.244 |
-80.970 |
8.053 |
1 3 5 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-13.644 |
90.808 |
-7.168 |
1 2 5 |
|
|
3 |
1 |
полн |
-107.520 |
17.320 |
1.876 |
1 2 3 |
|
|
3 |
2 |
длит |
-43.320 |
0.229 |
1.876 |
1 2 4 |
|
|
3 |
2 |
длит |
-104.760 |
47.452 |
2.408 |
1 3 |
|
|
3 |
2 |
длит |
-19.560 |
-4.581 |
-0.435 |
1 2 |
|
|
3 |
2 |
длит |
-106.320 |
39.649 |
1.876 |
1 2 3 |
|
|
3 |
2 |
длит |
-34.760 |
3.652 |
2.408 |
1 4 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-6.264 |
7.132 |
-7.014 |
1 5 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-26.464 |
-8.661 |
7.899 |
1 2 4 5 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-6.264 |
-9.528 |
6.786 |
1 5 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-104.760 |
47.452 |
2.408 |
1 3 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-55.164 |
14.864 |
8.053 |
1 3 5 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-12.564 |
5.507 |
-7.168 |
1 2 5 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-106.320 |
39.649 |
1.876 |
1 2 3 |
|
|
3 |
2 |
полн |
-20.164 |
-7.036 |
8.053 |
1 4 5 |
|