2.3. Расчетные нагрузки

Постоянная нагрузка:

• от собственного веса плиты [1]

где – коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 для постоянной нагрузки от веса ж/б конструкций по табл.1 [1].

V – объем ж/б плиты толщиной 0,06 м на площади 1 м²;

ρ – плотность ж/б конструкции из тяжелого бетона, принимаемая равной 25 кН/м³ [6];

• от веса пола и перегородок [1]

где– нормативная нагрузка на 1 м² перекрытия от веса конструкций пола перекрытия и перегородок боксов по заданию.

Постоянная нагрузка на 1 м² перекрытия

g = g₁ + g₂=1,65+4,62=6,27 кН/м²

Временная нагрузка на 1 м² перекрытия [1]

где – коэффициент надежности по нагрузке для равномерно распределенной нормативной временной нагрузки, равной по заданию p_n = 4,3 кН/м² .

Полная нагрузка на 1 м² перекрытия

g + p = 6,27 + 5,16 = 11,43 кН/м².

Погонная расчетная нагрузка на полосу плиты шириной 1м [1]

q = γ_n(g+p)1,0 =

2.4. Статический расчет

Величины изгибающих моментов в полосе плиты шириной 1м:

• в крайнем пролёте

• на первой промежуточной опоре

• в средних пролётах

• на средних опорах

2.5. Прочностной расчёт

Д ля определения толщины плиты и рабочей высоты поперечного сечения задаёмся значением ξ = 0,25 и находим соответствующее ему значение α_m = 0,219 по таблице Б.4 Приложения Б[5]. При максимальном изгибающем моменте М₁ = 2,98 и ширине сечения b = 1000мм, рабочая высота прямоугольного сечения определяется:

При значениях параметра а = 15…20 мм принимаем толщину плиты h = 60мм, а рабочую высоту h₀ = h – a = 40мм.

Из условия обеспечения прочности нормальных сечений выполняют расчёт арматуры на 1м ширины плиты.

а ) крайний пролёт: М₁ = 2,98

находим ξ = 0,33; ζ = 0,835

Д ля проверки вычислений:

По таблице Б.7 Приложения Б принимаем в сетке С1 арматурные рабочие стержни диаметром 5 мм класса В-500 при шаге 75 мм с A_s1 = 261,8 мм².

б ) На первой промежуточной опоре В: М_в = -1,84

ξ = 0,188; ζ = 0,9065

П ринимаем в сетке С5 стержни диаметром 4 мм класса В-500 при шаге 100 мм с A_s1= 125,6 мм².

в ) Средние пролёты и средние опоры:

ξ = 0,162; ζ = 0,919

Принимаем в сетках С2, С3, С6 и С7 рабочие стержни диаметром 5 мм класса В-500 при шаге 175 мм с A_s1 = 112,2 мм².

г) Крайняя опора А: М_А = 0

Принимаем в сетках С4, С8 и С9 рабочие стержни диаметром 5мм класса В-500 при шаге 175 мм с A_s4 = 112,2 мм² , что более 1/3 А_s1 =37,4 мм²

3. Проектирование второстепенной балки

Рассчитываем второстепенную балку, используя исходные данные и данные для проектирования плиты. Продольная рабочая арматура в железобетонной балке класса А-400, а поперечная арматура пролетных каркасов класса – А-240.

Второстепенная балка монолитного ребристого перекрытия работает как многопролетная неразрезная балка. Опорами ее являются наружные несущие стены и главные балки перекрытия между ними.

На каждый пролет второстепенной балки приложена равномерно распределенная нагрузка с полосы перекрытия шириной, равной шагу S этих балок.

Балки армируют продольной и поперечной арматурой, площадь сечения которой определяется расчетом.

Рабочую арматуру второстепенной балки конструируют в соответствии с эпюрой изгибающих моментов в виде плоских сварных каркасов в пролетах и гнутых сеток над опорами.