2. Расчет по постоянному току.

Определяем минимальную ширину печатного проводника по постоянному току для цепей питания и заземления:

, (45)

где J_max =20мА – максимальный ток протекающий в проводниках

i_доп =38А/мм² – допустимая плотность тока, выбирается в зависимости от метода изготовления.

h=50мкм – толщина проводника.

, (46)

Определяем минимальную ширину проводника, исходя из допустимого падения напряжения на нем для цепей питания и заземления:

, (47)

где =0,0175 Оммм² /м – удельное объемное сопротивление;

L=110мм – длина проводника (земля);

U_доп =5%U=0,6 В – допустимое падение напряжения;

h=50мкм – толщина проводника;

, (48)

Для стабильной работы печатных проводников их ширина должна быть больше b_min1 и b_min2. Ширину проводников питания и заземления принимаем равной 1( b= 1 мм). Ширина сигнального проводника равна 0,3мм.

2. Расчет электрических параметров пп

Так как из условий эксплуатации, заданных в техническом задании, следует, что проектируемое устройство работает на частоте не превышающем 1 МГц ,то оно не нуждается в дополнительных средствах экранирования, т.к. действие помехи не приведет к нарушению работоспособности модуля.

3. Расчет теплового режима

Модуль электронной аппаратуры второго уровня и выше, например блок, представляет собой сложную систему тел с множеством внутренних источников теплоты. Поэтому при расчете тепловых режимов модулей используют приблизительные методы анализа и расчета. Целью расчета является определение нагретой зоны модуля и среды вблизи поверхности ЭРЭ.

1’, 2’, 3’ - для вертикального расположения блоков;

1, 2, 3 - для горизонтального расположения блоков;

1, 1’ - без вентиляции;

2, 2’ - естественная вентиляция;

3, 3’ - принудительная вентиляция.

t_k, С

1

100

1'

80

2'

60

К

2

40

20

3

3'

q,

0

600

500

400

300

200

100

0

Рисунок 3 - График тепловой нагрузки блоков различной конструкции

Конструкцию РЭА заменяем ее физической тепловой моделью, в которой нагретая зона представляется в виде параллелепипеда, имеющего среднеповерхностную температуру t_o и рассеиваемую тепловую мощность Р_о. В зависимости от ориентации модулей 1-го уровня различают три группы конструкций по характеру теплообмена в них. На рисунке 3 приведены зависимость между перепадом температур t_k и выделяемой тепловой мощностью для блоков различных конструкций.

Определим условную поверхность нагретой зоны S_з, м² для воздушного охлаждения

S_з=2(lb+(l+b)hК_з.о), (56)

где l, b, h - геометрические размеры блока, м

l=0,11;b=0,09;h=0,0195

К_з.о - коэффициент заполнения объема (К_з.о =0,8547).

Тогда, получим

S_з = 2(0,090,11+(0,11+0,09)0,01950,8547) = 0,02647 м² (57)

Определим удельную мощность нагретой зоны q₃, Вт/м², как количество теплоты, рассеиваемое с единицы площади, Вт/м²

, (58)

где Q - мощность, рассеиваемая блоком, Вт, вычисляемая по формуле, Вт

Q = I_maxU, (59)

где I_max =20мА=0,02А- максимальный потребляемый ток для цепи питания;

U =12В- напряжение питания.

Тогда, получим

Q=0,0212=0,24 Вт, (60)

, (61)

Температура зоны не должна достигать максимального значения рабочей температуры элементов. Поскольку в схеме имеются конденсаторы параметры которых ухудшаются при увеличении температуры до 7085С, то температуру зоны примем равной Т_з=65⁰С. Максимальная температура окружающей среды, при которой устройство должно функционировать равна Т_с=35⁰С. Тогда перепад температур t_k будет определяться по формуле

t_k =Т_з-Т_с = 65-35 = 30⁰С (62)

Получили точку К. Способ вентиляции разрабатываемого устройства, можно определить по графику тепловой нагрузки блоков различной конструкции (рисунок 3). Учитывая, что в проектируемом блоке модули расположены горизонтально, получим, что прибор относится к зоне 1, следовательно, устройство не нуждается в вентиляции.