Додаток №7
Таблиця 7.1 Розрахункові схеми та формули для визначення сили РЗ
|
Схема |
Характеристика силового впливу, формула |
|
1 |
2 |
|
P3 R |
Зсуву заготовки під дією сили різання R протидіють сили тертя в зонах контактів заготовки з опорами та затискним елементом PЗ = KR(f1 + f2) |
|
R1 R2 P3 |
Складова R1 сили різання направлена перпендикулярно до опори, складова R2 прагне зсунути заготовку в боковому напрямі Для ЗМ типу I PЗ = [KR2+0,5R1(f1-f2)]/( f1+f2) Для ЗМ типу П PЗ = [KR2+0,5R1(f1-f2)]/( f1+f2) |
|
R1 R2 P3 |
Складова R1 сили різання направлена назустріч сили PЗ, складова R2 прагне зсунути заготовку в боковому напрямі Для ЗМ типу I PЗ = 0,7КR1 або PЗ = [KR2- 0,5R1(f2 -f1)]/( f1+f2) Для ЗМ типу П PЗ = КR1 або PЗ = (R1f2+ KR2)/( f1+f2) |
|
l R2 R1 P3 0 |
Силу PЗ визначають при умові рівності нулю суми моментів діючих сил відносно точки 0 PЗ = К(R2t +R1l)/( а+f2l) |
|
P3f P3f P3f P3f P3 P3 P3 P3 M D3 |
Заготовка з діаметром бази DЗ закріплена в самоцетруючому пристрої. На заготовку діють радіальні сили в кількості n і крутильний момент М PЗ = 2МК/( DЗn f) |
|
P3 Rz L |
Довга заготовка з діаметром бази DЗ консольно закріплена в патроні. Небезпечний поворот заготовки під дією складової RZ сили різання: Для трьохкулачкового патрону PЗ = 1,33КL RZ /( DЗf) Для трьохкулачкового патрону PЗ = 0,7КL RZ /( DЗf) |
Продовження табл. 7.1
|
1 |
2 |
|
lк M Pх Pх |
Заготовка закріплена в гідро пластмасовому патроні; на гідро пластмасовій або пресовій оправці. Контактний тиск РК діє на циліндричну поверхню заготовки; довжина зони контакту lK, діаметр заготовки DЗ (dЗ). Заготовка навантажена крутильним моментом М Для патрона PЗ ≈ 0,66КМ/(π DЗ2 lK f) Для оправки PЗ ≈ 0,64КМ/(π dЗ2 lK f) |
|
M P3 P3 R |
Заготовка центрується по отвору dЗ і притиснута до торцевих опор по діаметру Dоп =D1 прихватами по діаметру Dпр = D. До того ж вона навантажена крутильним моментом М і осьовою силою. Для ЗМ типу I при значній тангенціальній жорсткості: PЗ = [2МK+0,3(R Dпрf2-R Dоп f1)/( Dпрf2+ Dоп f1); при малій тангенціальній жорсткості PЗ = (2МK+0,6R Dоп f1)/(Dоп f1); Для ЗМ типу П при значній тангенціальній жорсткості PЗ = (2МK-R Dоп f1)/( Dпрf2+ Dоп f1); при малій тангенціальній жорсткості PЗ = (2МK-R Dоп f1)/(Dоп f1); |
|
P3 M D3 |
Циліндрична заготовка з діаметром бази DЗ установлена в призмі з кутом ά і навантажена крутильним моментом М PЗ = 2МK/ [DЗ (f2 -f1/ sin ά)]; |
|
M P3 |
Циліндрична заготовка з діаметром бази DЗ установлена в призмі з кутом ά і навантажена крутильним моментом М. Небезпечний поворот заготовки під дією крутильного моменту М або зсув заготовки від дії складової сили різання R PЗ = KR / (f2 + 0,5f1/ sin 0,5ά) |
Продовження табл. 7.1
|
1 |
2 |
|
P3 r1 r2 r3 r4 R |
Заготовка установлена на три пласких поверхонь і шість постійних опор. Сила різання R прагне повернути заготовку навколо точки 0. Протидіє повороту сила тертя. Якщо сила різання прикладена в центрі важкості трикутника, то PЗ = 3KRr / [f1 (r1 + r2 + r2) + 3f2r4]; Якщо сила прикладена не в центрі, то PЗ = KRr / [f1 (ar1 + br2 +cr2) +f2r4]; Сума коефіцієнтів a, b і c дорiвнює одиниці |
|
L 0,5оп P3 l Ry Rx |
Заготовка установлена в центрах і притиснута силою PЗ (складові сили різання PZ і PO умовно не позначені на схемі)
PЗ =K[1-3tg (β+φ1)tgφ2*l/άn] ctg(β+φ1)× × |
Примітки: 1. До типу I відносяться ЗМ –гвинтові, клинові та ексцентрикові. До типу П відносяться ЗМ – пневматичні та гідравлічні.
2. У формулах по визначенню сили PЗ не враховані сили інерції і важкості. Сили тертя позначені не на всіх схемах.
3. У формулах позначено:
R - складові сили різання;
K – коефіцієнт запасу;
f1 – коефіцієнт тертя в зоні контакту заготовки з опорами;
f2 – коефіцієнт тертя в зоні контакту заготовки з ЗМ;
DЗ – діаметр заготовки;
LЗ – довжина заготовки;
– відстань
від середини центрового отвору до
середини пінолі;
άn – довжина пінолі;
β = 90о- 0,5ψ ;
ψ – кут конуса центрового отвору;
φ1 – кут тертя на поверхні конуса центрового отвору;
φ2 – кут тертя на поверхні конуса пінолі (φ1 ≈ φ2 ≈ 3о).