Цель работы:
1.1. Научиться самостоятельно произвести расчет калибровки и производительности блюминга.
1.2. При выполнении работы необходимо проделать следующее:
1) Выполнить расчёт калибровки блюминга; 2) Построить один из прямоугольных калибров; 3) Начертить калибровку валков блюминга; 4) Рассчитать часовую и годовую производительность блюминга.
1.3. Выбор данных для расчёта следует произвести из таблицы 1 в соответствии с указанием преподавателя.
Таблица 1 – Данные для расчёта калибровки и производительности блюминга
Вариант |
Dном |
Размеры, мм |
Масса, т |
Марка прокатываемой стали |
Сечения блюма, мм |
Vср, м/с |
Τп.сл., с |
2 |
950 |
5,8 |
45ХН |
150×150 |
2,1 |
6,5 |
1. Учитывая уменьшение диаметра валков на блюминге в результате переточки (10%) расчёты ведём из предположения, что начальный диаметр валков составит:
мм
2. Определяем размеры горячего блюма, принимая, что минусовой допуск при прокатке блюма будет 8 мм, отсюда:
150 – 8= 142 мм
С учётом теплового коэффициента:
142 ∙ 1,015 = 144 мм
Получаем раскат 144×144.
3. Для составления таблицы режима обжатий определяем необходимое для получения заданного профиля число проходов, используя формулу:
nпр = =
На основании практики в металлургической промышленности ср принимаем 85 мм.
nпр = = 14,77
Принимаем 15 проходов.
4. Для определения углов захвата в каждом из проходов необходимо знать Dк. Его определяем после установления Hвр для каждого калибра. Он должен быть меньше номинальной толщины прокатываемой полосы в калибре.
Чем больше Hвр, тем устойчивее идёт прокатка и выше качество блюмов, однако, с увеличением Hвр уменьшается Dр, следовательно, и прочность валков, и как следствие приходится снижать величину обжатия за проход.
Практически глубину ручья первого калибра принимаем меньше 100 мм. Высоту первого калибра принимаем равным 140 мм, а зазор между валками S = 10 мм.
5. На основании расчётных данных пунктов №1–4 составим предварительную таблицу №2.
Таблица 2 – Предварительные данные для выбора максимального обжатия
Номинальный диаметр валков блюминга D0, мм |
2Hвр, мм |
900-1000 |
110-180 |
1150-1200 |
140-180 |
1300 |
165-220 |
Выбор обжатий производим в соответствии с формулой:
∆Hmax =
Определяем рабочий диаметр валков:
Dр (Dк) = D0 – 2Hвр – S
Dр (Dк) = 950 – 110 – 10 = 830 мм
Из таблицы 2.1 методички определяем предельный угол захвата на блюминге:
При V = 2,5 м/с:
Гладкая бочка: 16;
Стесненные калибры: 17;
Калибр с насечкой: 26 = 0,453 рад.
Тогда ∆Hmax = 415∙0,4532 = 85 мм.
6. Поскольку в 6-ом проходе уширение достигает 1.75, необходимо после 6-го прохода произвести кантовку и передаем раскат для прокатки в калибре II. Высоту калибра II принимаем равной 200 мм.
7. После 10-го прохода производим кантовку и передаём раскат в калибр III. Высоту калибра III и IV принимаем равной 180 мм.
8. Уточняем предварительный режим обжатия.
Уширение ():
В первых двух проходах = 0 мм.
В средних = 5 мм.
В последних = 10 мм.
После 2, 6, 10, 12 прохода производится кантовка.
Таблица 3 – Предварительный режим обжатий при прокатке блюма 150×150 из слитка 690×690/535×535
Номер прохода |
Сечение профиля |
Номер калибра |
Обжатие 52-68-84 |
Уширение мм |
<1.5 |
мм |
α град |
Слиток |
I |
– |
– |
– |
– |
– |
|
1 |
I |
55×20 |
0 |
110 |
25.50 |
||
2 |
(К) |
I |
55 |
0 |
110 |
25.45 |
|
3 |
545×485 |
I |
55×20 |
5 |
110 |
25.45 |
|
4 |
500×520 (К) |
II |
60 |
5 |
140 |
26.40 |
|
5 |
460×505 |
II |
60 |
5 |
140 |
26.40 |
|
6 |
400×510 |
II |
60 |
5 |
140 |
26.45 |
|
7 |
360×515 |
II |
60 |
5 |
140 |
26.45 |
|
8 |
300×520 (К) |
II |
60 |
5 |
140 |
27.40 |
|
9 |
480×285 |
III |
60 |
5 |
160 |
27.40 |
|
10 |
410×290 |
III |
70 |
10 |
160 |
27.40 |
|
11 |
340×300 |
IV |
70 |
10 |
180 |
26.40 |
|
12 |
250×310 (K) |
IV |
70 |
10 |
180 |
26.40 |
|
13 |
150×150 |
V |
70 |
10 |
180 |
26.45 |
|
14 |
(К) |
|
|
|
|
|
|
15 |
150×150 |
V |
70 |
10 |
180 |
26.45 |
В 1 и 2 проходах уширение равно 0 т.к. происходит уплотнение литого слитка.
9.1. После первого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*55 = 4.95 = 5 мм
9.2 После второго прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*55 = 4.95 = 5 мм
9.3 После третьего прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*55 = 4.95 = 5 мм
9.4 После четвёртого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*60 = 5,4 = 5 мм
9.5 После пятого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*60 = 5,4 = 5 мм
9.6 После шестого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*60 = 5,4 = 5 мм
9.7 После седьмого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*60 = 5,4 = 5 мм
9.8 После восьмого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*60 = 5,4 = 5 мм
9.9 После девятого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.09*60 = 5,4 = 5 мм
9.10 После десятого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.28*70= 19,6 = 20 мм
9.11 После одиннадцатого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.28*70 = 19,6 = 20 мм
9.12 После двенадцатого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.28*70 = 19,6 = 20 мм
9.13 После тринадцатого прохода:
∆B= c * ∆H = 0.28*70 = 19,6 = 20 мм
Производим перерасчёт с учётом полученного значения уширения и составим таблицу 4.
Таблица 4 – Окончательный режим обжатий при прокатке блюма 160×160 из слитка 620×620/505×505
Номер прохода |
Сечение профиля |
Номер калибра |
Обжатие 52-68-84 |
Уширение мм |
<1.5 |
мм |
α град |
Слиток |
I |
– |
– |
– |
– |
– |
|
1 |
I |
55×20 |
0 |
110 |
25°50 |
||
2 |
(К) |
I |
55 |
0 |
110 |
25°50 |
|
3 |
545×485 |
I |
55×20 |
5 |
110 |
26°40 |
|
4 |
500×520 (К) |
II |
60 |
5 |
110 |
26°40 |
|
5 |
460×505 |
II |
60 |
5 |
110 |
26°40 |
|
6 |
400×510 |
II |
60 |
5 |
160 |
26°40 |
|
7 |
360×515 |
II |
60 |
5 |
160 |
27°40 |
|
8 |
300×520 (К) |
II |
60 |
5 |
160 |
27°40 |
|
9 |
480×285 |
III |
60 |
5 |
160 |
27°40 |
|
10 |
410×290 |
III |
70 |
20 |
180 |
26°40 |
|
11 |
340×300 |
IV |
70 |
20 |
180 |
26°40 |
|
12 |
250×310 (K) |
IV |
70 |
20 |
180 |
26°40 |
|
13 |
160×160 |
V |
70 |
20 |
180 |
25°40 |
Список литературы
-
Полухин. П.И. Федосов Н.М, Королев А.А «Прокатное производство» М. Металлургия. 1982-696 ст.
-
Бахтинов Б.П, Штернов М.М. «Калибровка прокатных валков» М. Металлургия 1953-783 ст.
-
Целиков А.И. «Металлургические машины и агрегаты: настоящее и будущее» М. Металлургия 1979-144 ст.