Добавил:

capcomua Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Национальный университет Одесская морская академия (бывш. ОНМА)

Предмет:

Технологии перевозки грузов

Файл:

курсовая / Пример курсовой ТПГ

.pdf

Скачиваний:

272

Добавлен:

03.06.2018

Размер:

3.01 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

	γ
	где: γ - плотность заборной воды.
	На отход:
V =	19767,52	=	19669,17	м3.
V =	1,005	=	19669,17	м3.
	1,005
	На приход:
V =	19199,20	=	19199,20	м3.
V =	1	=	19199,20	м3.
	1
	Результаты расчета параметров посадки судна представляем в табличной форме (табл. 6.5).
Таблица 6.5 – Расчет посадки судна.
№ п/п			Параметры посадки		Обозначения	Значение параметра
№ п/п			Параметры посадки		Обозначения	На отход	На приход
						На отход	На приход

1.			Расчетное водоизмещение, т		∆	19767,52	19199,20

2.			Момент водоизмещения, тм		Мх	-30119,2	-20618,4
3.			Осадка носом, м		Тн	9,60	9,58
4.			Осадка кормой, м		Тк	9,90	9,55
5.				Дифферент,м	d=Тн-Тк	-0,30	0,03

6.4. ПРОВЕРКА ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА.

Придание судну при загрузке остойчивости является обязательным условием безопасного плавания. Неблагоприятна как недостаточная, так и чрезмерная остойчивость. Поскольку на размещение груза влияет много дополнительных условий (совместимость грузов, последовательность портов захода, максимально допустимые весовые нагрузки на палубы грузовых помещений и пр.), редко удается с первого раза расположить грузы наилучшим образом. Для обеспечения нормируемых параметров остойчивости судна при одновременном удовлетворении других требований приходится при расчете грузового плана перемещать грузы по вертикали. Такое перемещение не изменяет дифферент и влияет только на остойчивость.

Проверка остойчивости судна выполняется в соответствии с рекомендациями ИМО. Так, остойчивость судна считается достаточной, если:

1.Площадь ДСО при крене до 30о, м рад ≥ 0,055;

2.Площадь ДСО при крене до 40о, м рад ≥ 0,09;

3.Площадь ДСО между 30о и 40о, м рад ≥ 0,03;

4.Наибольшее плечо (lmax) ДСО, м ≥ 0,2;

5.Угол крена (ϴmax), соответствующий максимуму ДСОо, ≥ 25;

6.Исправленная метацентрическая высота (h), м ≥0,15;

7.Критерий погоды (К) ≥ 1;

8.Угол крена от постоянного ветра, ϴо≤16о или 0,8 ϴd,

где: ϴd - угол входа главной палубы в воду (выбираем меньшее значение из 16о и 0,8 0d).

Проверку остойчивости судна в портах погрузки и выгрузки производем в следующей последовательности:

1.	По таблице 6.4 рассчитываем статический момент нагрузок относительно основной плоскости (Mz) как сумму
моментов от масс: судна порожнем, грузов и запасов:
Mz= Mzo + Mzi + Mzj
На отход:
Mz=	53147,4	+	84120,0	+	1113,7	=	138381,1	тм.
На приход:
Mz=	53147,4	+	84120,0	+	313,4	=	137580,8	тм.
2.	Определяем аппликату ЦТ груженого судна (zg) для порта погрузки и выгрузки.

Аппликату ЦТ груженного судна с учетом влияния свободной поверхности жидкости определяем по формуле:


	Mz +	∆
zg =		=1
			.

		∆

	На отход:
zg =	138381,1			+	2836	=	7,14	м.
			19767,5

	На приход:
zg =	137580,8			+	416	=	7,19	м.
			19199,2

	3. По данным кривых элементов теоретического чертежа находим аппликату метацентра (zm)для рассчитанного
варианта загрузки.
На отход:		zm=	8,925		м		На приход: zm= 8,873 м.
	4. Метацентрическую высоту судна (h) в порту погрузки и выгрузки с учетом влияния свободной поверхности
жидкости получаем по формуле:
h= zm - zg.
На отход:		h=	8,925 -		7,14 = 1,78 м.
На приход:		h=		8,873 - 7,19 =			1,69	м.

5. Для построения ДСО используем значения кривых плеч остойчивости формы (пантокарены) с применением метода интерполяции. С их помощью по объемному водоизмещению судна определяем плечи остойчивости формы (lф) для различных углов крена(ϴ), а затем рассчитываем плечи статической остойчивости (lст) по соответствующей формуле.

6. Для построения ДДО плечи динамической остойчивости (ld) выражаем через плечи статической остойчивости по соответствующему углу крена, а именно, как произведение интегральной суммы ∑интlст

на половину шага интегрирования ∆ϴ, выраженного в радианах. При ∆ϴ = 10о, ∆ϴ/2= 0,087 рад. Расчет плеч статической и динамической остойчивости выполним в табличной форме (табл. 6.6).

Таблица 6.6 – Расчет плеч остойчивости на отход и приход.

	Расчетные	Числовые значения
	велечины	Числовые значения
	велечины

		На отход

	ϴ,		0	10	20	30	40	50	60	70	80

	lф, м		0	0,0100	-0,0034	-0,0468	-0,1903	-0,3904	-0,6404	-0,9470	-1,2469
	Sinϴ		0	0,1736	0,3420	0,5000	0,6428	0,7660	0,8660	0,9397	0,9848

	h*Sinϴ		0	0,3093	0,6093	0,8908	1,1452	1,3647	1,5429	1,6742	1,7545

lст=lф+h*Sinϴ, м			0	0,32	0,61	0,84	0,95	0,97	0,90	0,73	0,51
	∑интlст		0	0,32	1,24	2,69	4,49	6,42	8,30	9,93	11,16
ld=	∆ϴ	∑интlст	0	0,03	0,11	0,23	0,39	0,56	0,72	0,86	0,97
ld=	2	∑интlст	0	0,03	0,11	0,23	0,39	0,56	0,72	0,86	0,97
	2

						На приход
	ϴ,		0	10	20	30	40	50	60	70	80

	lф, м		0	0,0100	0,0060	-0,0139	-0,1339	-0,3199	-0,5699	-0,8859	-1,1999
	Sinϴ		0	0,1736	0,3420	0,5000	0,6428	0,7660	0,8660	0,9397	0,9848

	h*Sinϴ		0	0,2925	0,5763	0,8426	1,0832	1,2908	1,4593	1,5835	1,6595

lст=lф+h*Sinϴ, м			0	0,30	0,58	0,83	0,95	0,97	0,89	0,70	0,46
	∑интlст		0	0,30	1,19	2,60	4,38	6,30	8,16	9,74	10,90
ld=	∆ϴ	∑интlст	0	0,03	0,10	0,23	0,38	0,55	0,71	0,85	0,95
ld=	2	∑интlст	0	0,03	0,10	0,23	0,38	0,55	0,71	0,85	0,95
	2

По рассчитанным величинам плеч (lст и ld) строим диаграммы статической и динамической остойчивости на отход из порта погрузки и приход в порт выгрузки (рис.6.1 и 6.2).

Вставить. Рисунок 6.1 и6.2-Диаграммы статической и динамической остойчивости.

Для определения критерия погоды вычисляем расчетную амплитуду бортовой качки ϴr, используя выражение:

ϴr= 109*k*X1*X2*√r*S,

где: k – редукционный коэффициент, учитывающий демпфирующее влияние на качку скуловых и брускового килей (табл.6.7);

X1, X2 - безразмерные множители (табл.6.7); r = 0,73 + 0,6*(zg - T)/T;

S – множитель, определяемый по периоду бортовой качки Тϴ (табл.6.7).

На отход:
ϴr=			109*		0,711				*	1,0000 *			0,9775			* √	0,5696		*	0,0753		=	15,7 о
r = 0,73 + 0,6*(							7,14			-	9,75			)/		9,75	= 0,5696
На приход:
ϴr=			109*		0,711				*	1,0000 *			0,9764			* √	0,5809		*	0,0705		=	15,3 о
r = 0,73 + 0,6*(							7,19			-	9,56			)/		9,56	= 0,5809
Таблица 6.7 – Множители и коэффициенты, используемые при проверке остойчивости.
Множитель			В/Т			≤2,4				2,5		2,6			2,7		2,8		2,9		3,0		3,1	3,2	3,3		3,4		≥3,5
	1
	Х
	Х			X1	1,00					0,98		0,96			0,95		0,93		0,91		0,90		0,88	0,86	0,84		0,82		0,80

Множитель				δ				≤0,45					0,50				0,55					0,60		0,65			≥0,70
	2
	Х
				X2			0,75						0,82				0,89					0,95		0,97				1,00


-							100 Ак						0			1,0		1,5		2,0			2,5	3,0		3,5			≥4,0
Коэффи	циент
		k					Lвл*В
							Lвл*В
								k				1,00				0,98		0,95		0,88			0,79	0,74		0,72		0,70

Множитель				Тϴ				≤6			7					8		10		12			14	16		18			≥20

				S			0,1				0,098					0,093		0,079		0,065			0,053	0,044		0,038		0,035
	S

		Расчетное значение амплитуды бортовой качки округляем до десятых градуса.
		7. Рассчитываем значение критерия погоды (К) по формуле:
К=		b		,
К=		a		,
		a
		где: b, а - площади, определяемые по ДСО, м-рад.
На отход:
К=		0,5348				= 7,2
К=		0,0741				= 7,2
		0,0741
На приход:
К=		0,5231				= 7,7
К=		0,0676				= 7,7
		0,0676
		8. Рассчитываем кренящее плечо от постоянного ветра, м:
lw1=			504Avzv					,
lw1=			1000∆g					,
			1000∆g
		где: 504 - давление ветра в паскалях, Па;
				A - площадь парусности судна, м2;
				v
				zv - плечо парусности (отстояние центра парусности (ЦП) от центра бокогового сопротивления (ЦСБ)), м.
		Велечины Av и zv приведены в Информации об остойчивости в зависимости от осадки.
На отход:
lw1=			504*		1213,00					*	5,36		=		0,017 м.
lw1=			1000*				19767,52				*9,8		=		0,017 м.
			1000*				19767,52				*9,8

На приход:

lw1=		504*		1213,00	*	5,36	=	0,017 м.
lw1=	1000*			19199,20		*9,8	=	0,017 м.
	1000*			19199,20		*9,8
	9. Рассчитываем кренящее плечо от порыва ветра:
lw2=1,5* lw1
На отход:
lw2=	1,5		*	0,017	=	0,025		м.
На приход:
lw2=	1,5		*	0,017	=	0,026		м.
Таблица 6.8 – Расчет нормируемых ИМО параметров остойчивости.
				Наименования величин					Обозначения и формулы	Значения величин

										Отход	Приход
										Отход	Приход
						1			2	3	4

Водоизмещение, т									∆	19767,52	19199,20

Осадка судна, м									Тср	9,75	9,56
Исправленная метацентрическая высота, м									h	1,78	1,69

Площадь парусности, м2									Av	1213,00	1213,00
Плечо парусности, м									zv	5,36	5,36
Кренящее плечо постоянного ветра, м									lw1=0,504Avzv/(g*∆)	0,017	0,017
Кренящее плечо порыва ветра, м									lw2=1,5*lw1	0,025	0,026
Суммарная площадь скуловых килей, м2									Ак (из ТЭХ судна)	112	112
Относительная площадь скуловых килей, %									100Ак/(LВ)	3,73	3,73
Коэффициент									k (из табл. 6.7)	0,711	0,711
Параметр									√h/B	0,0648	0,0630

Инерционный коэффициент									с=0,373+0,023В/Т-0,043L/100	0,35462	0,35558

Период качки, с									Tϴ=2сВ/√ho	10,5	11,2
Коэффициент									S (из табл. 6.7)	0,0753	0,0705

Относительная ширина									В/Т	2,112	2,154

Безразмерный множитель									Х1(из табл. 6.7)	1,0000	1,0000
Коэффициент общей полноты									δ (из кривых элементов	0,6625	0,6606
Коэффициент общей полноты									теоретического чертежа)	0,6625	0,6606
									теоретического чертежа)

Безразмерный множитель									Х2(из табл. 6.7)	0,9775	0,9764
Коэффициент									r=0,73+0,6*(zg-T)/T	0,5696	0,5809
Амплитуда качки по ИМО,									ϴr=109kX1X2√rS	15,7	15,3
Угол крена от постоянного ветра,									ϴо (по ДСО)	0,5	0,6
Угол входа палубы в воду,									ϴd = arctg(2(H-T)/B)	13,9	14,9
Угол крена при качке на встречу ветру,									ϴ1=ϴr-ϴo	15,2	14,7
Плечо динамической остойчивости при угле ϴ1, м-рад									ld1(по ДДО)	0,069	0,063
Угол статического крена, соответствующий плечу lw2,									ϴ2( ДСО)	0,8	0,9
Плечо динамической остойчивости при угле ϴ2, м-рад									ld2 (по ДДО)	0,0022	0,0023
Угол второй точки пересечения lw2 c ДСО,									ϴw2 (по ДСО)	>80	>80
Граница площади "b" диаграммы справа,									ϴb	50	50
Плечо динамической остойчивости при угле ϴb, м-рад									ldb (по ДДО)	0,56	0,55
Площадь "а" диаграммы, м-рад									a=ld1+(ϴ1+ϴ2)lw2/57,3-ld2	0,0741	0,0676
Площадь "b" диаграммы, м-рад									b=ldb-(ϴb-ϴ2)lw2/57,3-ld2	0,5348	0,5231
Критерий погоды по ИМО									К=b/a	7,2	7,7

Проверка остойчивости судна по рекомендациям ИМО выполняем сопоставлением рассчитанных значений с нормативными в форме табл.6.9. При этом площади ДСО находим из табл. 6.6 по соответствующим значениям плеч динамической остойчивости ld при определённых углах крена.

Таблица 6.9. – Проверка выполнения рекомендаций ИМО.

Наименования величин

Обозна-

Значения величин

	чения	Нормативное	Отход	Приход

Площадь ДСО при крене до 30 , м-рад	А30	≥0,055	0,23	0,23
Площадь ДСО при крене до 40 , м-рад	А40	≥0,09	0,39	0,38
Площадь ДСО между 30 и 40 , м-рад	А30-40	≥0,03	0,16	0,15
Наибольшее плечо статической остойчивости, м	lmax	≥0,2	0,98	0,976
Угол крена, соответствующий максимуму углу диаграммы,	ϴm	≥25	48	47
Исправленная метацентрическая высота, м	h	≥0,15	1,78	1,69

Критерий погоды	К	≥1	7,2	7,7

Угол крена от постоянного ветра,	ϴо	≤16	0,5	0,6

6.5. Проверка общей продольной прочности корпуса судна.

Проверку общей продольной прочности корпуса судна при равномерном распределении груза производем в следующей последовательности:

1. Рассчитываем составляющую изгибающего момента (Мизг)на миделе от веса судна порожнем (Мn):

Мn =kn∆oLвл
			где: kn - коэффициент, принимаемый равным 0,100 для судов с машинным отделением (МО) в средней
			части; 0,126 -для судов с МО в корме;
				Lвл =			L		-	длина судна по ватерлинии, м.
				Lвл =		0,96			-	длина судна по ватерлинии, м.
						0,96
Мn=		0,126		*		5660		*		145,8	=	104002,5			тм.
Lвл=		140,0		=		145,8 м.
Lвл=		0,96		=		145,8 м.
		0,96
2. Определяем составляющую изгибающего момента на миделе от сил дедвейта (МDW) как арифметическую
полусумму моментов, создаваемые массами грузов и запасов:
	1											1
МDW=	1		*(	Qi│xi│+						Pj│xj│) =		1	*(	Mxi	+	Mxj).
МDW=			*(	Qi│xi│+						Pj│xj│) =		2	*(	Mxi	+	Mxj).
2			=1					=1				2		=1		=1
			=1					=1						=1		=1
На отход:
МDW=		275894,6					=	137947,3			тм.
МDW=		2					=	137947,3			тм.
		2
На приход:
МDW=		265327,0					=	132663,5			тм.
МDW=		2					=	132663,5			тм.
		2
Расчет изгибающего момента от сил дедвейта приведем в табличной форме (табл. 6.10).
Таблица 6.10 - Расчет изгибающего момента на миделе от сил дедвейта.
					Статья нагрузки											Масса, т		Плечо \|х\|, м	Моменты Мх, тм
					Статья нагрузки											Отход	Приход	Плечо \|х\|, м	Отход		Приход
																Отход	Приход		Отход		Приход

																Груз

Трюм №1																73,17		51,40		3760,9

Трюм №2																1465,00		36,90	54058,5

Трюм №3																1901,00		19,70	37449,7

Трюм №4																3142,09		4,50	14139,4

Трюм №5																1850,00		27,30	50505,0

Твиндек №1																7,50		52,70		395,3
Твиндек №2																1099,00		36,90	40553,1

Твиндек №3																1046,00		19,70	20606,2

Твиндек №4																1762,00		5,30		9338,6

Твиндек №5																1081,00		27,60	29835,6

																Топливо

Междудон цистерна ЛБ																127,00	0,00	2,10	266,7		0,0

Междудон цистерна ПБ																127,00	0,00	2,10	266,7		0,0

Междудон цистерна ЛБ																80,00	9,93	27,80	2224,0		276,1

Междудон цистерна ПБ		80,00	9,93	27,80	2224,0	276,1

Расходная гл двигателя ПБ		17,00	17,00	59,10	1004,7	1004,7

Междудон цистерна ЛБ		21,94	0,00	26,20	574,7	0,0

Междудон цистерна ПБ		21,94	0,00	26,20	574,7	0,0

	Смазочное масло

Мжд цист (ст-ц мас) ДП		23,74	1,84	51,7	1227,4	95,2

		Вода

Междудон цист (бер) ЛБ		69,00	31,87	41,7	2877,3	1328,8

Междудон цист (бер) ПБ		69,00	31,87	41,7	2877,3	1328,8

Бортовая цистерна верх (кот) ЛБ		11,18	0,00	14,2	158,7	0,0

Бортовая цистерна верх (кот) ПБ		11,18	0,00	14,2	158,7	0,0
Цист питьевой воды ЛБ		10,90	5,00	37,5	408,8	187,5

Цист питьевой воды ПБ		10,90	5,00	37,5	408,8	187,5

Итого		14107,52	13539,20		275894,6	265327,0

3.Определяем составляющую Мизг	от сил поддержания (Мсп) на тихой воде:
Мсп= -kсп∆ Lвл

где: kсп - коэффициент, принимаемый равным = 0,0895*δ+0,0315

Коэффициент полноты объемного водоизмещения (δ) определяем по кривым элементов теоретического чертежа.

На отход:

Мсп=

0,09080

19767,52 *

145,8

-261741,1

тм.

kсп= 0,0895 * 0,6625

0,0315

= 0,09080

На приход:

Мсп=

0,09063

19199,20 *

145,8

-253745,1

тм.

kсп=

0,0895 * 0,6606

0,0315

= 0,09063

4. Находим величину изгибающего момента на тихой воде в миделевом сечении (Мизг):

Мизг=Мn+МDW+Мсп.

На отход

Мизг=

104002,5

137947,3

+ (

-261741,1

)

-19791,3

тм.

На приход

Мизг=

104002,5

+ 132663,5

+ (

-253745,1

)

-17079,1

тм.

Положительное значение Мизг свидетельствует о перегибе, отрицательное о прогибе корпуса судна.

5. Рассчитываем нормативную (допустимую) величину изгибающего момента на тихой воде (Мдоп):

=k *B*L2,3

доп

где: ko - коэффициент, принимаемый равным 0,0182 при прогибе, если Мизг<0 и 0,0205 при перегибе, если Мизг>0.

На отход:
Мдоп=	0,0182	*	20,60	*	140,0	2,3	=	32361,83	тм.
На приход:
Мдоп=	0,0182	*	20,60	*	140,0	2,3	=	32361,83	тм.

6. Сопоставляя Мизг и Мдоп, делаем соответствующий вывод.

Если │ Мизг │<Мдоп, то общая продольная прочность корпуса судна считается обеспеченной.

На отход:
19791,3	тм. <	32361,83	тм. -	общая продольная прочность корпуса судна обеспечена.
На приход:
17079,1	тм. <	32361,83	тм. -	общая продольная прочность корпуса судна обеспечена.
				6.6. Чертеж грузового плана.

На основании окончательного распределения грузов и запасов, обеспечивающего мореходные качества и прочность судна, сформирован исполнительный грузовой план - в виде графического изображения расположения грузов на схематическом чертеже продольного разреза судна по диаметральной плоскости (рис.6.3). Показано расположение

отдельных партий грузов в каждом грузовом помещении с указанием: названия груза, его количества и объема (в тоннах и кубических метрах).

Вставить. Рисунок 6.3 Исполнительный грузовой план судна. .

7. Расчет основных показателей работы судна для оценки эффективноси рейса.

Рейс как законченный транспортно-технологический цикл работы судна по перевозке обусловленного количества грузов между заданными портами представляет собой важнейший объект планирования, организации, нормирования и анализа работы судна.

Отдельный рейс и работу судна в целом можно охарактеризовать с количественной и качественной стороны при помощи целого ряда показателей, используемых как для планирования работы судна, так и для анализа результатов выполненного рейса. Это позволяет находить наилучшие решения в конкретных условиях морских перевозок грузов.

Объем перевозки, затраты времени, материальных и денежных ресурсов характеризуются абсолютными величинами. Качество использования судна характеризуется относительными величинами. Каждый показатель отражает какую-то существенную сторону выполненного рейса. В совокупности эти величины тесно связаны между собой и представляют единую систему эксплуатационных и финансовых показателей работы судна.

Уровень того или иного показателя зависит от многих факторов: техникоэксплуатационных особенностей судна, характеристик грузов, направления перевозки, особенностей портов захода и т.д.

По составленному грузовому плану рассчитываем показатели работы судна для оценки эффективности данного рейса.

7.1. Основные показатели работы судна в рейсе.

Количественные показатели:

1. Чистая грузоподъемность судна, т - ∆ч;

∆ч=

13426,77

т.

2. Пройдено миль, миль – L;

L =

6868

миль.

3. Перевезено груза:

в тоннах-Q,

Q =

13138,07

т.

в тонно-милях-Ql.

Ql =

90232264,8

тонн-миль

4. Судо-сутки в эксплуатации:

всего-tp;

tp =

46,31

сут.

на ходу-tх;

tх =

19,71

сут.

на стоянке-tст;

tст =

26,60

сут.

Рассчитаем стояночное время в порту погруки и выгрузки, с учетом фактического количества факультативных

грузов:

t =tпог

+tвыгр =

12,99

13,61

26,60

сут.

ст

tпог

2840,0

2100,0

0,00

8198,07

12,99

сут.

ст

2500

1,22

700 *

1,22

700

1,22

700 *

1,22

tвыгр

2840,0

2100,0

0,00

8198,07

13,61

сут.

ст

1500

1,22

700

1,22

700

* 1,22

700

* 1,22

5. Доходы судна в инвалюте определяем по формуле:

Fинв= fi*Qi,

где: fi - ставка провозной платы (тарифная или фрахтовая) за перевозку одной тонны i-го груза, ден.ед./т; Qi - количество i-го груза, т;

n - количество партий груза, перевозимых на судне.

Приведём фрахтовые ставки:
Обрезки чер. мет.	-	26	долл./т

Суперфосфат	-	32	долл./т
Мука костная (м)	-	32	долл./т
Песок (м)	-	32	долл./т

Надбавка за проход судна по Суэцкому каналу - 9 долл./т.

Скидка за небазовый дедвейт -

-5%.

Fинв=

2840,00

33,7

2100,00

39,4

0,00

* 16

+ 8198,07 * 39,4 = 501452,0 долл.

6. Расходы судна в инвалюте:

Rинв= Rх + Rст + Rсб + Rаг

где: Rx; Rcm - ходовые и стояночные эксплуатационные расходы судна соответственно, ден.ед.;

Rсб - расходы на портовые сборы в иностранных портах, ден.ед.;

Raг - расходы на агентирование, ден.ед.;

Raг = 10% Rсб =

0,1

43260

4326

долл.

Rинв=

145851,8

160639,3

43260

4326,0 =

354077,1

долл.

Ходовые и стояночные эксплуатационные расходы судна находим по формулам:

Rx=Sx*tx = 7399

19,71

145851,8

долл.

Rст=Sст*tст=

6039

26,60

160639,3 долл.

где: Sx; Sст - себестоимость содержания судна на ходу и стоянке ден.ед/сут.

Рассчитаем сборы в портах погрузки и выгрузки:

Rсб=Rпогсб+Rвыгрсб=

21695

21565

43260

долл.

Сборы в порту

Хюс

Оплата сборов производиться в долл.США.

Портовый сбор – 0,38 долл./1GT

0,38*9901= 3762долл.

Тоннажный сбор - 0,058 долл./1GT

0,058*9901= 574долл.

Канальный сбор – 0,184 долл./1GT

0,184*9901= 1822долл.

Лоцманский сбор - 0,079 долл./1GT

0,079*9901= 782долл.

Лоцманская проводка (морская)

до 30 миль 0,0021 долл./1GT/миля

0,0021*9901*10= 208долл.

Лоцманская проводка (внутрипортовая)

1200 долл./час/1буксир

1200*3*1=3600 долл.

Причальный сбор – 0,0035долл./1GT/час

0,0035*9901*312 = 10812 долл.

Швартовка/отшваровка 4001-10000GT

135 долл.

Итого сборов

Rпогсб

21695

долл.

Сборы в порту

Херсон

Все сборы в украинских портах взымаются в размере 1 долл. США с 1 м3

модуля V=L*B*T. Для судна Белона

V=155,73*20,6*9,46=30348м3.

Корабельный сбор с 1м3 - 0,134.

30348*0,134=4067 долл.

Канальный сбор с 1м3 – 0,373.

30348*0,373=11320 долл.

Лоцманский сбор:

внутрипортовая проводка, за операцию - 0,0074.

30348*0,0074= 225долл.

Маячный сбор с 1м3 - 0,046.

30348*0,046=1396 долл.

Причальный сбор с 1м3 - 0,035.

30348*0,035=1062 долл.

Административный сбор с 1м3 - 0,022.

30348*0,022=668 долл.

Навигационный сбор с 1м3 - 0,0094.

30348*0,0094= 285долл.

Санитарный сбор с 1 м3

Стоянка свыше 10 суток 0,036

30348*0,036=1093 долл.

Швартовый сбор

При объеме судна 40 001-80 000 м3

144 долл.

Плата за работу буксиров с 1м3 - 0,043

30348*0,043=1305 долл.

Итого сборов

Rвыгрсб=

21565

долл.

7. Чистый доход судна в инвалюте, ден.ед.:

Fч= Fинв - Rинв =

501452,0

- 354077,1

147374,8

долл.

Из приведенных и рассчитанных выше показателей получаем следующие качественные показатели работы судна:

1. Коэффициент использования грузоподъемности судна:

		Q*li		13138,07	*	6868
аг =	=1		=				= 0,978
аг =			=				= 0,978
		∆ч*L		13426,77	*	6868

где : l – расстояние, пройденное судном с грузом, миль;

L - общее расстояние, пройденное судном за рейс, миль. 2. Коэффициент использования грузовместимости судна:


	Qi*и i
aw=	=1		=	10630,18	= 0,628
aw=			=		= 0,628
	Wc	16930
	где: Qi – количество тонн i-го груза;
		и i = удельный погрузочный объем i-го груза, м3/т;

			W – грузовместимость судна, м3.
				c
	3. Коэффициент неравномерности трюмов:
kн=		Wс			=	16930	= 0,442
kн=	W				=	3480 * 11	= 0,442
	W	тр.max		*n		3480 * 11
		тр.max

где: Wтр.max = грузовместимость наибольшего трюма, м3,

n– количество отсеков (трюмов) судна, ед.

4.Коэффициент ходового времени:

kx=

19,71

= 0,426

46,31

5. Коэффициент стояночного времени:

kст =1-kx = 1 - 0,426

= 0,574

6. Среднесуточная эксплуатационная скорость, миль/сут:

Vэ=

6868

= 348,4 миль/сут

tх

19,71

7. Среднесуточная норма грузовых работ, т/сут:

13138,07

М=

= 987,8 т/сут

tст

26,60

8. Производительность 1 т грузоподъемности в сутки эксплуатации, т-миль/тнж*сут

ϻ=аг*Vэ*kx=

0,978

348,4 * 0,426 = 145,11 т-миль/тнж*сут

9 Уровень доходности:

УД=

Fинв

501452,0

= 1,42

354077,1

инв

Так как УД>1 рейс прибыльный

Заключение.

Принятие груза на борт судна приводит к появлению новых опасностей, связанных со специфическими свойствами груза и его размещением на судне. Эти опасности, проявляющиеся в процессе погрузки, перевозки и выгрузки груза, требуют принятия соответствующих мер, обеспечивающих безопасность судна. Выполняя курсовую работу были описаны технико-эксплуатационные характеристики судна «Белона», так же описаны и изучены четыре предложенных груза: Обрезки черных металлов, Суперфосфат, Мука костная (м), Песок (м). На основе этой информации составлена таблица совместимости этих грузов 2.2. которая сыграла важную роль на составленный грузовой план судна «Белона». В моей работе была описана процедура подготовки трюмов судна к приему грузов. Качество морской перевозки зависит так же от подготовленного судна и экипажа, который выполняет процедуры по подготовке судна к приему грузов. В четвертом разделе была описана информация о портах и метеообстановка на переходе Хюс - Херсон. В конце раздела составлена таблица 4.1 по которой построен график вентиляции и сделан соответствующий вывод. В курсовой были произведены расчеты чистой грузоподъемности, запасов на переход, после чего был составлен грузовой план, произведены расчеты по остойчивости судна. В работе так же была посчитана экономическая часть рейса.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.Аксютин Л.Р. Грузовой план судна. – Одесса: АО БАХВА, 1996. – 144с.

2.Андронов Л.П. Грузоведение и стивидорные операции. – М.: Транспорт, 1975. – 376с.

3.Андронов ЛЛ. Перевозка опасных грузов морем. - М.: Транспорт, 1971. - 208с.

4.Бекенский Б.П. Практические расчеты мореходных качеств судна. - М.: Транспорт, 1974. - 260 с.

5.Белоусов Л.Н., Корхов Я.Г. Технология морских перевозок грузов. – М.: Транспорт, 1974.-260с.

6.Васьков Ю.Ю., Цымбал Н.Н.. Портовые формальности в Украине оформление прихода, отхода и стоянки

морских судов. - Одесса: Латстар, 2002. - 99 с.

7.Джежер Е.В., Ярмолович Р.П. Транспортные характеристики грузов. Одесса.: Феникс, 2007.-272с.

8.Джежер Е.В. Портовые сборы и платы в портах мира: Методические указания. – ОНМА., 2008.

9.Лоции различных морских бассейнов. - М.: Главное управление навигации и океанографии МО СССР,

1987 г.

10.Морские порты мира: www.portguide.com

11.Николаева Л.Л. Коммерческая эксплуатация судна. - Одесса.: Феникс, 2006. -754 с.

12.Николаева ЛЛ. Руководство по определению провозных плат на перевозку грузов морем: Методические указания. – ОНМА, 2008. – 27с.

13.Порты мира: www.portfocus.com.

13.Савчук В.Д. Технология перевозки грузов. - Одесса: ОНМА, 2007. - 354 с.

14.Сизов в.г. Теория корабля: - Одесса: Феникс, 2004. - 284 с.

15.Снопков В.И. Технология перевозки грузов морем. - СПб.: Мир и Семья, 2001. - 560 с.

16.Code оn Intact Stability for А11 Types of Ships Covered Ьу IMO Instruments. Reso1ution А.749(18). - London: International Maritime Organization, 1995.- 109 р.

17.Amendments to the Code ON Intact Stability for All Types of Ships Covered bу IMO Instruments. Resolution МSС.75(69), Amending Resolution A.749(I8). London: International Maritime Organization, 1999. - 20 р.

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке курсовая

#
03.06.2018111.26 Кб224Курсовя ТПГ ОРИОН.xlsx
#
03.06.20183.01 Mб272Пример курсовой ТПГ.pdf
#
03.06.201815.33 Кб117Расчет аппликат для 1, 2, 3 грузов в одном помещении.xlsx
#
03.06.201810.39 Mб180ТРАНСПОРТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ.pdf