ИМ
.docИсходные данные
Абсолютное значение давления на входе РО |
|
Абсолютное значение давления на выходе РО |
|
Условная пропускная способность РО |
|
Условный проход |
|
Диаметр штока |
|
Сила тяжести затвора |
|
Площадь проходного сечения в верхнем седле |
|
Площадь проходного сечения в нижнем седле |
|
Плечо силы на штоке |
|
Длина рычага РО |
|
Время запаздывания объекта |
|
Необходимая характеристика сочленения |
линейная |
Отношение пускового крутящего момента ЭИМ к номинальному |
-
Определим конструктивные характеристики верхнего и нижнего дроссельных устройств РО
Геометрические параметры |
Степень открытия РО |
|||||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
|
0,3 |
0,6 |
0,9 |
1,2 |
1,7 |
2,3 |
3,2 |
4,4 |
6,4 |
9,2 |
|
0,4 |
0,7 |
1 |
1,3 |
1,8 |
2,4 |
3,3 |
4,5 |
6,5 |
9,4 |
|
0,015 |
0,030 |
0,045 |
0,060 |
0,085 |
0,115 |
0,160 |
0,220 |
0,320 |
0,460 |
|
0,029 |
0,050 |
0,071 |
0,093 |
0,129 |
0,171 |
0,236 |
0,321 |
0,464 |
0,671 |
-
По значениям и определяем коэффициенты и для принятых и по формулам (2.10 [2]) находим силы и , а затем неуравновешенную суммарную силу . Полученные данные сведены в таблицу:
Силы действующие на затвор |
Степень открытия РО |
|||||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
|
0,07 |
0,1 |
0,14 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,59 |
0,75 |
0,92 |
1 |
|
0,08 |
0,16 |
0,11 |
0,2 |
0,28 |
0,38 |
0,5 |
0,62 |
0,8 |
0,82 |
|
, Н |
9114 |
8820 |
8428 |
7840 |
6860 |
5880 |
4018 |
2450 |
784 |
0 |
, Н |
6311,2 |
5762,4 |
6105,4 |
5488 |
4939,2 |
4253,2 |
3430 |
2606,8 |
1372 |
1234,8 |
2802,8 |
3057,6 |
2322,6 |
2352 |
1920,8 |
1626,8 |
588 |
-156,8 |
-588 |
-1234,8 |
-
Определяем силу, действующую на затвор при закрытом проходном сечении (), по формуле, Н:
,
Из таблицы максимальное значение неуравновешенной силы, возникающей от воздействия потока, , что превышает значение . В связи с этим для дальнейших расчетов принимаем .
-
Определяем силу трения штока в сальнике РО по формуле, Н:
,
-
Определим значение по формуле, Н:
,
-
Приняв коэффициент запаса , определим необходимый момент на рычаге РО, Н·м:
-
Определим необходимый крутящий момент на выходном органе ЭИМ, Н•м:
где - коэффициент ослабления крутящего момента сочленением. По ГОСТ 7192-80 примем номинальный крутящий момент .
-
Определим номинальное время полного хода ЭИМ
-
Из кинематических схем сочленения следует, что в данном случае расчётом определяется только длина рычагов РО r. Выбранный ЭИМ имеет длину рычага R=250 мм.
Определим синус половины угла поворота рычага r из положения
«закрыто » в положение «открыто» по формуле:
-
Определим длину рычага, обеспечивающую ход штока hш=22 мм по формуле, мм:
Для реализации полученного сочленения необходимо удлинение имеющегося на РО рычага длиной 440 мм до длины 724 мм. Такое удлинение сделает сочленение очень громоздким и затруднит обеспечение жёсткости рычага. Поэтому целесообразно рассмотреть возможность применения ЭИМ прямоходного типа.
-
Определим необходимое усилие на конце рычага r1 = 440 мм по формуле, Н:
-
Определим необходимое усилие на штоке ЭИМ по формуле, Н:
-
Примем ближайшее по ГОСТ 7192-80 номинальное усилие ЭИМ
Рн=2500 Н.
-
Определим полный ход Н конца рычага РО при его длине r1 = 440мм
,
Примем наиболее близкое к Н значение номинального хода выходного штока ЭИМ по ГОСТ, равное НН=160 мм
-
Определим необходимую длину рычага РО r при сочленении его с прямоходным ЭИМ, имеющим номинальное усилие 2500Н и номинальный ход штока 160мм.
,
, что меньше r1=440
-
Определим необходимое усилие на рычаге РО длинной r1=327 мм.
-
Определим необходимое усилие на штоке ЭИМ
,
,что приемлемо так как меньше Рн=2500Н
Окончательно примем прямоходным ЭИМ по ГОСТ 7192-80, типа МЭП, имеющий номинальное усилие на выходном штоке 2500Н, ход штока 160 мм, время полного хода 63с. При этом длину рычага РО округлим до 330 мм. Характеристика сочленения – линейная.