
- •Оглавление
- •2. Требования, предъявляемые к релейной защите
- •3. Повреждения и ненормальные режимы в электроустановках.
- •4. Структурная схема и основные органы релейной защиты
- •5. Оперативный ток
- •6. Классификация реле.
- •7. Классификация защит
- •Линия 1 Линия 2
- •8. Трансформаторы тока. Назначение и классификация. Принцип действия
- •9. Погрешности тт. Выбор тт
- •10. Схемы соединения тт. Нагрузка трансформаторов тока.
- •11. Трансформаторы напряжения. Назначение и классификация. Принцип действия.
- •12. Схемы соединения трансформаторов напряжения.
- •13. Ступенчатые токовые защиты.
- •14. Мтз (назначение, принцип действия, чувствительность, селективность).
- •15. То (назначение, принцип действия, чувствительность, селективность).
- •16. Анализ схемы соединения трансформаторов тока «полная звезда». Область применения.
- •17. Анализ схемы соединения тт «неполная звезда». Область применения.
- •18. Анализ схемы соединения тт «треугольник». Область применения.
- •19. Мтз с пуском минимального напряжения.
- •20. Токовая направленная защита
- •21. Схемы включения реле направления мощности
- •22. Назначение и принцип действия дистанционной защиты
- •23. Характеристика измерительных органов дистанционной защиты
- •24. Схемы включения реле сопротивления
- •26. Защиты от замыканий на землю в сетях с большими токами замыкания на землю
- •27. Защиты от замыканий на землю в сетях с малыми токами замыкания на землю
- •28. Сравнительная характеристика схем: 3-х трансформаторный фильтр токовI0и схема с тнп.
- •29. Продольная дифференциальная защита линий.
- •30. Поперечная токовая дифференциальная защита линий.
- •31. Поперечная направленная дифференциальная защита линий.
- •32. Направленная защита с в.Ч. Блокировкой (нвчз). Канал токов высокой частоты.
- •34. Дифференциально – фазная в.Ч. Защита (дфз).
- •35. Назначение, состав и технические характеристики установки у 5053.
- •36. Назначение, состав и технические характеристики установки Уран.
- •37. Назначение, область применения и конструкции реле рт – 40.
- •38. Причины появления вибрации контактов электромагнитных реле переменного тока. Меры уменьшения вибрации контактов у реле рт-40.
- •39. 40. Коэффициент возврата (kВ) реле. ЗависимостьkВреле рт-40 от уставки.
- •41. Назначение, область применения и конструкция реле рн-53.
- •42. Причины появления вибрации контактов электромагнитных реле переменного тока. Меры уменьшения вибрации контактов у реле рн-53.
- •43. Назначение, область применения, и конструкция реле рп-250.
- •44. 45. Объяснить замедление при срабатывании и возврате реле серии рп-250.
- •46. Назначение, область применения и конструкция реле серии рв-100.
- •47. Обеспечение термической стойкости реле времени. Борьба с искрообразованием.
- •48. Назначение сигнальных (указательных) реле. Выбор указательных реле (ру).
15. То (назначение, принцип действия, чувствительность, селективность).
Токовая отсечка
Основной недостаток максимальной токовой защиты заключается в наличии относительно большой выдержки времени вблизи источников питания, поэтому МТЗ, как правило, используют совместно с другой токовой защитой – токовой отсечкой (ТО), реагирующей также как и МТЗ на увеличение тока.
Токовая отсечка является быстродействующей токовой защитой, селективность действия которой обеспечивается соответствующим выбором тока ее срабатывания.
Токовая отсечка не должна срабатывать при к.з. на смежном участке сети, поэтому её ток срабатывания отстраивается от максимального тока внешнего для данной линии к.з. (т.е. от максимального тока к.з. в конце защищаемой линии):
Iс.з.= КнIк.вн.мвкс;
где Кн (Котс) – коэффициент надёжности (коэффициент отстройки), учитывающий погрешности в расчёте тока к.з. и погрешность в токе срабатывания реле. Для защит на реле тока типа РТ-40 Кн = 1,21,3, а для защит на реле РТ-80 – Кн = 1,5.
Iк.вн.макс – максимальный ток внешнего к.з. (на шинах приёмной подстанции), проходящий через защиту при максимальном режиме работы системы
Рисунок 3.9 – Выбор тока срабатывания и определение зоны действия токовой отсечки.
Кривая на рисунке 3.9 показывает характер изменения тока 3‑х фазного к.з. в зависимости от расстояния до точки к.з. Кривая построена на основании выражения:
;
где Еф – фазная э.д.с. системы; Хс – сопротивление системы; Худ - удельное сопротивление линии; Lк - расстояние до места к.з.
Зона действия отсечки охватывает только часть линии и меняется в зависимости от режима работы системы (зона А – при максимальном, зона Б – при минимальных режимах системы). Чем больше разница в значениях токов к.з. в начале и конце защищаемой линии (чем больше крутизна кривой спада тока по длине линии), тем больше зона отсечки, поэтому ТО эффективна на относительно протяженных линиях, а также на линиях питающих трансформаторы и реакторы.
Зона действия отсечки определяется графически, как показано на рисунке 3.9. Зону ТО можно также определить по формуле:
;
где Хотс – зона действия отсечки (в % от сопротивления линии); Хл – сопротивление защищаемой линии; Iс.з. – ток срабатывания отсечки.
Токовая отсечка является быстродействующей защитой и время её срабатывания tс.з. определяется небольшой задержкой вызванной срабатыванием токовых и промежуточных реле, а также исполнительного органа защиты и составляет обычно не более 0,1 с. Этого времени достаточно для предотвращения ложного действия защиты при работе трубчатых разрядников, устанавливаемых на линиях для защиты от перенапряжений.
Токовая отсечка, как правило, не защищает всю длину линии и не может быть использована в качестве основной защиты.
На линий с 2‑х сторонним питанием (рисунок 3.10) мгновенная ТО не должна действовать при к.з. за пределами защищаемой линии. Исходя из этого, ток срабатывания выбирается больше тока IКА, проходящего от генераторов А при к.з на шинах В, и тока IКВ от генераторов В при к.з. на шинах А. Ток срабатывания отсечек по концам линии принимаются одинаковыми и равными (по большему из токов IКА или IКВ) и вычисляются как и для линии с односторонним питанием:
Iс.з.1 = Iс.з.2 = Кн Iк.вн.мвкс;
Рисунок 3.10 – Принцип действия токовой отсечки на линиях с двухсторонним питанием.
При наличии двустороннего питания на линии по ней могут проходить токи, обусловленные качаниями генераторов А относительно генераторов В. Во избежание неправильной работы отсечки при качаниях её ток срабатывания должен быть отстроен от токов качания Iкач., для чего должно выполняться условие:
Iс.з.=kзапIкач.макс,
где kзап = 1,21,3; Iкач.макс – максимальное значение тока качаний, которое можно найти по формуле:
,
где Е = ЕА = ЕВ = 1,05 Uген– э.д.с. генераторов А и В; ХАВ – суммарное сопротивление от генераторов А до генераторов В.
Ток срабатывания выбирается большим из двух условий.
Зоны действия отсечек определяются графически, как точки пересечения прямой тока срабатывания защиты с кривыми изменения токов к.з. по линии.
Существует зона, при к.з. в которой, будут срабатывать обе токовые отсечки по концам защищаемой линии. При к.з. вне этой зоны будет срабатывать только одна из отсечек.