Процессы горения и взрыва / Bobkov - Primery i zadachi po kursu FHORiTP 2010

при Т1 = 1400 °С

Q1 = 2010·21,06 + 3210·3,4 + 2560·4,4 + 2040·21,2 = 107919,8 кДж/м3; при Т2 = 1300 °С

Q2 = 1860·21,06 + 2980·3,4 + 2350·4,4 + 1880·21,28 = 99650 кДж/м3.

Методом линейной интерполяции определяем адиабатическую температуру потухания:

П р и ме р 3 .

Рассчитать теоретический удельный расход воды, л/м2, при тушении газового фонтана (метан) дебитом 3 млн м3/сут, если адиабатическая температура горения газа – 2010 ºС, адиабатическая температура потухания – 990 ºС. Удельная теплоемкость воды 4,2 кДж/(кг·К); водяного пара – 2,2 кДж/(кг·К); теплота парообразования воды – 2260 кДж/кг.

Реш е н ие .

Для случая тушения газа теоретический удельный расход воды соста-

вит:

Qтреб qуд0 = Qохл .

Для оценки Qтреб необходимо определить объём продуктов горения метана. Составляем уравнение химической реакции горения:

СН4 + 2О2 + 2·3,76N2 = СО2 + 2Н2О + 2·3,76N2

Используя табл. 2 прил. 3, определяем теплосодержание продуктов горения при температурах, близких к температуре горения Тг (2000 °С) и температуре потухания Тпот (1000 °С), и заносим эти данные в табл. 4.2.

71

По формуле (4.1), исходя из данных табл. 4.2, находим требуемый теплоотвод:

Qтреб = 1(4850 – 2210) + 2 (3930 – 1720) + 2·3,76 (2980 – 1400) = = 8941 кДж/м3.

По формуле (4.13) определяем охлаждающий эффект воды при объемном тушении:

Qохл = 4,2(100 – 20) + 2260 + 2,2(990 – 100) = 4554 кДж/л.

Теоретический удельный расход воды составит: qуд0 = 189414554 = 4,15 л/м3.

П р и ме р 4 .

Определить критическую интенсивность подачи тонкораспыленной воды при тушении керосина «по поверхности», если керосин имеет следующие характеристики: удельная теплоемкость – 2,1 кДж/(кг·К), удельная теплота парообразования – 2200 кДж/кг, удельная массовая скорость выгорания – 0,048 кг/(м2∙с), температура кипения – 190 °С, температура вспыш-

ки – 53 °С.

Реш е н ие .

Согласно формулам (4.9) и (4.20):

П р и ме р 5 .

Найти фактическую интенсивность подачи и удельный расход воды, если на тушение пожара площадью 40 м2 было подано 2 ручных ствола с расходом gств = 3,5 л/с, время тушения 8 мин.

Реш е н ие .

Суммарный секундный расход воды составляет: g = å gств = 2 × 3,5 = 7 л/с.

Фактическая интенсивность подачи равна

Удельный расход воды за все время тушения составил: qуд = Jτт = 0,175×8×60 = 84 л/м2.

72

П р и ме р 6 .

Рассчитать требуемый секундный расход воды и количество ручных стволов на тушение пожара площадью 120 м2, если требуемая для тушения интенсивность подачи составляет 0,1 л/(м2×с).

Реш е н ие .

Требуемый секундный расход определяется по формуле g = JSп = 0,1×120 =12 л/с.

При подаче стволов с расходом gств = 7 л/с требуемое их количество Nств составит:

Nств = g = 12 ≈ 2.

gств 7

При подаче стволов с расходом gств = 3,5 л/с

П р и ме р 7 .

Найти теоретический коэффициент использования огнетушащего порошка при тушении пламени над поверхностью ТГМ на площади 7 м2, если пожар был потушен за 10 с двумя ручными огнетушителями с расходом 0,45 кг/с порошка каждый. Количество тепла, которое требуется отвести от зоны горения, составляет 1200 кВт/м2. Охлаждающий эффект порошка

1500 кДж/кг.

Реш е н ие .

Коэффициент использования огнетушащего вещества определяется из соотношения теоретического и фактического удельного расхода:

q0

Ки = qудф . уд

Теоретический удельный расход можно определить по формуле

Фактический удельный расход составит:

73

Коэффициент использования составляет:

Ки = 0,81,3 = 0,62.

П р и ме р 8 .

Найти коэффициент использования воды, если для тушения пожара на площади 50 м2 было подано 2 ручных ствола с расходом 3,5 л/с каждый. Время тушения 16 мин.

Реш е н ие .

Фактический удельный расход воды составляет:

Минимальный удельный расход

qудмин = 0,5·50 = 25 л/м2.

Коэффициент использования равен

Ки = 134,254 = 0,19.

Пр и ме р 9 . Сравнить эффективность двух способов тушения пожара

№1 и № 2 в жилом помещении по следующим результатам.

Реш е н ие .

Для сравнительной оценки эффективности разных способов и средств тушения используется показатель Пэт (4.42):

Удельные расходы огнетушащих веществ равны:

при способе тушения № 1 – qуд = (16 + 35)/20 = 51/20 = 2,55 кг/м2;

при способе тушения № 2 – qуд = 2200/20 = 110 кг/м2.

74

Интенсивности подачи огнетушащих веществ равны:

при способе тушения № 1 – J = 51/(20·292) = 0,0087 кг/(м2·с); при способе тушения № 2 – J = 2200/(20·300) = 0,37 кг/(м2·с).

В ыв о д . Способ тушения № 1 более эффективен, чем способ № 2.

П р и ме р 10.

Сравнить эффективность тушения поверхности горящей древесины водой и жидким азотом при одинаковой интенсивности подачи J = 0,2 кг/(м2∙с), если время свободного горения τгор = 600 с, минимальное время охлаждения прогретого слоя τмин = 20 с, массовая удельная скорость выгорания νмуд = 0,0065 кг/(м2∙с), внешний падающий тепловой поток qвн = 30 кВт/м2. Удельную теплоту пиролиза принять равной 2790 кДж/кг, низшую теплоту сгорания –

13800 кДж/кг.

Реш е н ие .

При одинаковой интенсивности подачи сравнить эффективность тушения можно по значению теоретического времени прекращения горения. Для расчета τт по формуле (4.18) необходимо определить параметры горения материала qконв (см. формулу (4.13)) и Qзап (см. формулу (4.12)):

qконв = vмуд ср(Тпов – Тпир) = 0,0065·3,7(700 – 200) = 12,0 кВт/м2; Lпир = 0,06Qн = 0,06·13800 = 828 кДж/кг;

Qзап = [qвн – vмуд(L – Lэкз) – qконв]τгор = [30 – 0,0065(2790 – 828) – 12] 600 = = 3148,2 кДж/м2.

При заданной интенсивности подачи теоретическое время тушения водой составит:

Теоретическое время тушения жидким азотом равно

П р и ме р 11 .

Рассчитать теоретическую интенсивность подачи и требуемый секундный расход огнетушащего порошка марки «Пирант-А» при тушении поверхности кабельной изоляции из полиэтилена на площади 14 м2. Время

75

свободного горения 8 мин. Массовая удельная скорость выгорания равна 0,01 кг/(м2×с). Коэффициент поверхности горения Кп = 12,5. Температура поверхности 600 °С, температура воспламенения полиэтилена – 300 °С. Плотность расплава полиэтилена 760 кг/м3, теплопроводность 0,21 кВт/(м×К). Охлаждающий эффект данного порошка 1770 кДж/кг.

Реш е н ие .

Для прекращения горения изоляции требуется понизить температуру ее поверхности с Тпов до температуры воспламенения Твпл. Так как порошковое облако практически мгновенно ликвидирует собственное пламя и экранирует внешнее излучение, можно считать, что интенсивность теплоотвода qтреб, должна быть равна тепловому потоку qзап, кВт/м2, аккумулируемому расплавленным слоем изоляции:

qтреб = qзап = Qзап/τгор.

На практике интенсивность подачи определяется в расчете на приведенную массовую скорость выгорания, поэтому приведенную массовую скорость выгорания следует перевести в удельную: vмпр = vмудКп. По формуле (4.7) находим

Принимая, что суммарный удельный теплоотвод порошком составляет 1770 кДж/кг, получаем требуемую расчетную интенсивность подачи:

Jтр = qтреб/Qохл = 800/1770 = 0,45 кг/(м2∙с).

Требуемый секундный расход порошка составит: gтр= JтрSп = 0,45∙14 = 6,3 кг/с.

П р име р 1 2 .

Рассчитать теоретическую оптимальную интенсивность подачи и удельный расход воды для тушения поверхности горящей древесины, если массовая удельная скорость выгорания vмуд = 0,0085 кг/(м2∙с), внешний падающий тепловой поток qвн = 40 кВт/м2, время свободного горения 600 с. Удельную теплоту пиролиза L принять равной 2800 кДж/кг, низшую теплоту сгорания – 14200 кДж/кг. Теоретический охлаждающий эффект воды

– 2600 кДж/кг.

76

Р еш е н и е .

Для прекращения горения древесины требуется понизить температуру ее поверхности с Тпов до температуры начала активного пиролиза Тпир. Оптимальная интенсивность подачи Jопт, л/(м2·с), рассчитывается по фор-

муле (4.20):

Значение Qзап, кДж/м2, находится по выражению (4.12) с использованием формулы (4.13):

Qзап = [qвн – vмуд(L – Lэкз) – qконв] τгор,

Lэкз = 0,06 Qн;

qконв = vмуд ср(Тпов – Тпир).

Подставив исходные данные, получим:

qконв = 0,0085·3,7(700–200) = 15,7 кВт/м2; Lэкз = 0,06·14200 = 852 кДж/кг;

Qзап = [40 – 0,0085(2800–852) – 15,7] 600 = 4645 кДж/м2.

Отсюда оптимальная интенсивность подачи

Удельный расход огнетушащего вещества равен интенсивности подачи, умноженной на τт. Время тушения τт находим по формуле (4.18):

Определяем удельный расход воды (в расчете на площадь горения) при оптимальной интенсивности подачи:

qуд = 0,052·69 » 3,6 л/м2.

П р и ме р 13 .

Определить теоретическое время тушения и удельный расход воды, подаваемой с интенсивностью 0,2 л/(м2∙с) для тушения штабеля древесины при следующих исходных данных.

Коэффициент поверхности Кп = 5. Время свободного горения 5 мин. Внешний тепловой поток к горящей поверхности 50 кВт/м2. Приведенная массовая скорость выгорания 0,014 кг/(м2×с). Температурный интервал пиролиза древесины 200–700 °С, время охлаждения прогретого слоя t0 = 20 с.

77

Р еш е н и е .

1. При определении теоретического времени тушения параметры подачи огнетушащего вещества и горения материала задаются в расчете на 1 м2 площади поверхности горения. Поэтому приведенную массовую скорость выгорания следует перевести в удельную, а интенсивность подачи воды привести к площади поверхности горения, разделив их значения на Кп:

vмуд = vмпр/Кп = 0,014/5 = 0,0028 кг/(м2∙с);

J= 0,2/5 = 0,04 л/(м2∙с).

2.Запас тепла, аккумулированный прогретым слоем за время свободного горения, равен (формула (4.7))

Qзап = vмуд ср (Тпов – Тпир) τгор = 0,0028∙1,47 (700 – 200) 300 = 617,4 кДж/м2.

3. Теоретический охлаждающий эффект воды при тушении «по поверхности» Qохл = 2600 кДж/л (формула (4.14)). Время тушения при данной интенсивности подачи равно (формула (4.12))

Теоретический удельный расход в расчете на 1 м2 площади пожара равен

qуд0 = JτтКп = 0,04∙32∙5 = 6,4 л/м2.

П р и ме р 14 .

Определить критическую и оптимальную интенсивности подачи раствора пенообразователя по результатам опыта. Пена подавалась в течение 30 с двумя ГПС-200. Площадь pезеpвуаpа 30 м2. Толщина слоя пены после тушения составила 0,3 м.

Реш е н ие .

1. Находим интенсивность подачи раствора:

J = gn/Sp = 2×2/30 = 0,12 л/(м2×с),

где g – производительность пеногенератора по pаствоpу, л/с; n – число пеногенеpатоpов; Sp – площадь резервуара, м2.

2. Принимая Кпены = 100, определяем интенсивность накопления пены:

3. Находим критическую интенсивность подачи:

Jкр = 0,12 – 0,10 = 0,02 л/(м2×с).

78

4.Строим гpафик qуд = f(J). Поскольку из практики известно, что Jопт =

=(2–3)Jкр, задаем следующие значения J: 0,03; 0,04; 0,05; 0,06; 0,07 и 0,08

л/(с×м2). Принимаем B = 1 с. По формуле (4.26) получаем следующие значения qуд и для удобства заносим их в табл. 4.3.

По результатам расчета строим график зависимости удельного расхода раствора пенообразователя от интенсивности подачи (рис. 4.2).

Рис. 4.2. Зависимость удельного расхода от интенсивности подачи

Ответ: критическая интенсивность подачи равна 0,02 л/(м2·с), оптимальная – 0,05 л/(м2·с).

П р и ме р 15 .

Определить теоретически необходимую интенсивность подачи тонкораспыленной воды для тушения пламени ацетона. Приведенная массовая скорость выгорания составляет 0,047 кг/(м2×с); низшая теплота сгорания – 31403,1 кДж/кг; коэффициент полноты сгорания – 0,85; температура потухания ацетона – 950 ºС.

Реш е н ие .

1. Определяем интенсивность тепловыделения с 1 м2 площади горения, кВт/м2, кДж/(м2×с):

q¢п = b v¢м Qн = 0,85 × 0,047 × 31403,1 = 1254,55 кВт/м2.

79

2. Определяем охлаждающий эффект воды при объемном тушении

(формула (4.13)):

Qохл = 4,2(100 – 20) + 2260 + 2,2(950 – 100) = 4466 кДж/л.

3. Принимаем коэффициент излучения f = 0,3, коэффициент k = 0,28 (см. формулу (4.41)) и по формуле (4.36) находим теоретическую интенсивность подачи воды:

J 0 = (1- 0,3)0,28 ×1254,55 = 0,055 » 0,06 л/(м2∙с). 4466

П р и ме р 16 .

Рассчитать теоретическое время тушения пожара газовым огнетушащим составом в помещении объемом 125 м3, когда оно практически герметично и в случае открытия одного проема размерами: высота – 1,6 м, ширина – 1,3 м. Огнетушащая концентрация газа – 36,0 % (об.), плотность

– 1,4 кг/м3, секундный расход – 0,4 кг/с. Температура пожара в момент начала тушения 120 °С. Плотность продуктов горения при 120 °С составляет 0,86 кг/м3. Температура воздуха 20 °С.

Реш е н ие .

Время тушения нейтральным газом (то есть время достижения огнетушащей концентрации) в помещении заданного объема можно определить по формуле (4.21):

τт = 2Vпомaогн , 2vгос −vпгaогн

где vгос – расход ГОС, м3/с; vпг – расход продуктов горения через проем, м3/с; Vпом – объем помещения, м3; aогн – огнетушащая концентрация газа, выраженная в объемных долях.

Для первого случая расход продуктов горения можно принять равным нулю. Тогда формула (4.21) принимает вид

τт = Vпомaогн . vгос

Секундный расход нейтрального газа должен быть выражен в м3/с: vгос = 1,40,4 = 0,29 м3/с.

Тогда расчетное время тушения составит:

80