
- •Министерство образования и науки российской федерации
- •4.Определение нагрузок, действующих на стыковые болты в точках 1,2.
- •5. Определение количества плоскостей среза для восприятия нагрузки r.
- •6. Выбор материал для кронштейна.
- •7. Определение размеров “ уха “ под стыковой болт.
- •8. Проектирование зоны соединения кронштейна с поясом лонжерона.
- •9. Проверка пояса нижнего лонжерона (сжатого) на местную потерю устойчивости в соответствии с [5], (2.6), стр. 65.
- •10. Проверка стенки нижнего лонжерона (сжатого) на местную потерю устойчивости в соответствии с [5], (2.6), стр. 65.
- •11. Проверка нижнего пояс лонжерона на общую потерю устойчивости.
- •12. Проектирование стенки.
- •1. Определяем толщину листа, необходимую для восприятия действующего qτ в соответствии с [2], стр. 198,
- •12.5. Рассмотрим стенку сотовой конструкции без стоек.
- •2. Определение критического значения qτкрит. По формуле:
- •14. Графическое изображение конструкции.
- •15. Допуски и посадки.
- •16. Технические требования.
- •1. Для кронштейна:
9. Проверка пояса нижнего лонжерона (сжатого) на местную потерю устойчивости в соответствии с [5], (2.6), стр. 65.
При
местной потере устойчивости плоской
стенки
,
где: k-
коэффициент, учитывающий опорные условия
стенки ( для стенки со свободным краем
k
= 0,45 );
гибкость плоской стенки ( для варианта
1:b
= 76мм,
= 9 мм ; для варианта 2:b
= 66мм,
= 10 мм. )
Е – модуль упругости материала.
Вариант
1. Площадь
сечения F
= 160
9 + 35
3 = 1545
мм2.
σдейств=
= 90,6
Запас
по устойчивости
=
= 0,69.
Вывод: Произойдет местная потеря
устойчивости, не достигнув σдейств.
Вариант 2.
Площадь сечения F = 140 10 + 35 3 = 1505 мм2.
σдейств=
= 93,02
Запас
по устойчивости
=
=1,1.
Вывод: Данный пояс удовлетворяет критерию местной потери устойчивости.
.
10. Проверка стенки нижнего лонжерона (сжатого) на местную потерю устойчивости в соответствии с [5], (2.6), стр. 65.
Отношение площади пояса к площади стенки:
1. При δст=3мм:
Из всей сжимающей нагрузки
( Р=140000кгс) стенка воспринимает
,
при этом:
Запас
по устойчивости
=
= 0,42.
Вывод: Произойдет местная потеря
устойчивости, не достигнув σдейств.
2.При
δст=5мм:
; Рст
=
= 15556кгс.
Запас
по устойчивости
=
= 1,22
Вывод: Данная стенка удовлетворяет
критерию местной потери устойчивости
По условиям местной потери устойчивости нижний пояс должен быть – см. Рис.9 ( толщина стенки 5мм. без учёта присоединённого к ней пояса стенки или 3мм.,если к данной стенке будет присоединён пояс стенки толщиной не менее 2-х мм., см.п .12.6.3. и п.14 )
11. Проверка нижнего пояс лонжерона на общую потерю устойчивости.
Определение момента инерции (J) нижнего пояса лонжерона, изображенного на Рис.9.
11.1. Определение площади сечения.
;
F2
= 10
2;
2
= 1575мм2
11.
2.
Определение статического момента
относительно горизонтально-расположенной
нижней линии пояса
.
,
11. 3. Определение центра тяжести сечения ( точка 3 на Рис.9 )
11. 4. Определение момента инерции сечения относительно горизонтально-расположенной линии, проходящей через центр тяжести сечения ( точка 3 на Рис.9 ).
Для элемента 1 ( стенки ):
Для элемента 2 ( полки ):
11. 5. Определение σ общей потери устойчивости (σэ ) в соответствии с [5], (2.2), стр. 63.
Радиус
инерции сечения
где: m-коэффициент, учитывающий опорные условия ( m= 1- шарнирные опоры ); Е – модуль упругости материала, l- длина пояса лонжерона.
Запас
по устойчивости
=
= 2,52
11. 6. Определение момента инерции сечения относительно вертикально-расположенной линии, проходящей через центр тяжести сечения ( точка 3 на Рис.9 ).
=
= 2286667мм4,
что в 12 раз больше, чем момент инерции
сечения относительно горизонтально-
расположенной линии, поэтому определяющим
является потеря устойчивости относительно
горизонтально- расположенной линии.
Вывод: Данный пояс лонжерона удовлетворяет
критерию общей потери устойчивости.
Ниже , на рисунках 10, 11, 12 , 13 показаны общие виды конструкций , изображённые в 3D. Параметрами данных конструкций являются результаты расчётов, представленные выше.