Подбор сваебойного оборудования и определение расчетного отказа.
Предполагается забивку свай проводить дизельным трубчатым дизель – молотом.
Вес ударной части G,кН трубчатым дизель – молотом:
G=0.7·m2=0.7·(0.42·7,5·24+1)=20.86 кН;
m2 - вес сваи с наголовником , вес которого Рнг=100кгс=1кН;
По полученному значению Gвыбираем трубчатый дизель – молот марки С-1047, имеющий вес ударной частиG=25 кН;
Уточняем подбор молота по необходимой для погружения сваи минимальной энергии удара
Еh=0.045·N=0,045·272,4=12,26 кДж;
Рсв=272,4 кН;
Расчетная энергия удара молота Еd=0,9GH=0.9∙25∙3=67,5 кДж> Еh=21,78/кДж;
m1-масса молота 2,6 т,
m2-масса сваи и наголовника=29,8т,
m3-масса подбабка,
К-0,6
Определение расчетного отказа.
что окончательно подтверждает правильность выбора молота.
Определение конечной (стабилизированной) осадки свайного фундамента методом послойного суммирования
Свайный фундамент. Наружная стена.
Ширина условного фундамента bусл=2,664 м. Вертикальное сжимающее напряжение под подошвой условного фундамента Р=335,46 кПа.
Вычисление ординат эпюры природного давления грунта σzg.
zg1=1∙h1=15,7∙1,0=15,7 кПа;
zg2=zg1+2∙h2=15,7+19,1∙3,2=76,72 кПа;
zg3=zg2+3∙h3=76,82+19,0∙3,9=150,94 кПа;
zg4=zg3+4∙h4=150,92+20,2∙1=177,21 кПа.
zg5=zg4+4∙h4=150,92+20,2∙1,2=182,1 кПа.
zg5*=zg5+(s4-w)/(1+e)∙h5*=182,1+7,36∙2,7=202 кПа.
Непосредственно под подошвой условного фундамента
σzg0=335,46-184,3=151,16 кПа
E=45886 кПа
Результаты вычислений ординат эпюры σzp. приводятся в таблице.
|
zg |
zg |
|
z |
i |
zpi, кПа |
hi,м |
Si,м |
|
|
184.300 |
36.86 |
0.000 |
0.000 |
1.000 |
151.16 |
0.000 |
|
|
|
188.216 |
37.64 |
0.400 |
0.532 |
0.977 |
147.683 |
0.532 |
79.49232312 |
|
|
192.131 |
38.43 |
0.800 |
1.064 |
0.881 |
133.172 |
0.532 |
74.70750448 |
|
|
196.047 |
39.21 |
1.200 |
1.596 |
0.755 |
114.126 |
0.532 |
65.78120416 |
|
|
199.962 |
39.99 |
1.600 |
2.128 |
0.642 |
97.0447 |
0.532 |
56.17135832 |
|
|
203.878 |
40.78 |
2.000 |
2.660 |
0.550 |
83.138 |
0.532 |
47.92860352 |
|
|
205.273 |
41.05 |
2.143 |
2.850 |
0.524 |
79.1931 |
0.190 |
15.38290104 |
|
|
207.793 |
41.56 |
2.400 |
3.192 |
0.477 |
72.1033 |
0.342 |
25.90762105 |
|
|
211.709 |
42.34 |
2.800 |
3.724 |
0.420 |
63.4872 |
0.532 |
36.06707832 |
|
|
215.624 |
43.12 |
3.200 |
4.256 |
0.374 |
56.5338 |
0.532 |
31.92559664 |
|
|
219.540 |
43.91 |
3.600 |
4.788 |
0.370 |
55.9292 |
0.532 |
29.91516864 |
|
|
223.455 |
44.69 |
4.000 |
5.320 |
0.306 |
46.255 |
0.532 |
27.18098656 |
|
|
227.371 |
45.47 |
4.400 |
5.852 |
0.280 |
42.3248 |
0.532 |
23.56221616 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
514.022562 |
|
|
|
|
|
|
|
Суммарная осадка |
|
0.896173233 |
см |
Стабилизированная осадка:
Условие выполняется. Конструктивная схема окончательно принята.
Свайный фундамент под колонны на оси Б.
Ширина условного фундамента bусл=3,9 м. Вертикальное сжимающее напряжение под подошвой условного фундамента Р=260 кПа.
Вычисление ординат эпюры природного давления грунта σzg.
zg1=1∙h1=15,7∙1,0=15,7 кПа;
zg2=zg1+2∙h2=15,7+19,1∙3,2=76,72 кПа;
zg3=zg2+3∙h3=76,82+19,0∙3,9=150,94 кПа;
zg4=zg3+4∙h4=150,92+20,2∙1=177,21 кПа.
zg5=zg4+4∙h4=150,92+20,2∙1,2=182,1 кПа.
zg5*=zg5+(s4-w)/(1+e)∙h5*=182,1+7,36∙2,7=202 кПа.
Непосредственно под подошвой условного фундамента
σzg0=260-182,1=77,9 кПа
E=45886 кПа
Результаты вычислений ординат эпюры σzp. приводятся в таблице.
|
zg |
zg |
|
z |
i |
zpi, кПа |
hi,м |
Si,м |
|
|
184.300 |
36.86 |
0.000 |
0.000 |
1.000 |
77.9 |
0.000 |
|
|
|
190.041 |
38.01 |
0.400 |
0.780 |
0.960 |
74.784 |
0.780 |
59.54676 |
|
|
195.782 |
39.16 |
0.800 |
1.560 |
0.800 |
62.32 |
0.780 |
53.47056 |
|
|
201.522 |
40.30 |
1.200 |
2.340 |
0.606 |
47.2074 |
0.780 |
42.715686 |
|
|
207.263 |
41.45 |
1.600 |
3.120 |
0.516 |
40.1964 |
0.780 |
34.087482 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
189.820488 |
|
|
|
|
|
|
|
Суммарная осадка |
|
0.33094275 |
см |
Стабилизированная осадка:
Условие выполняется. Конструктивная схема окончательно принята.
Полученные осадки меньше Sдоп=10см. Условие 2-го предельного состояния выполняется.
ΔS = (0,9-0,33)/600 = 0,0095 < ΔSдоп= 0,004