![](/user_photo/_userpic.png)
Организация пожарной профилактики / Samoilov - Spravochnik ingenera pozharnoy okhrani 2010
.pdf![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK271x1.jpg)
Глава V. Классифи ация помещений, зданий и нар жных станово по взрывопожарной и пожарной опасности
шедших в рез льтате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по форм ле (А.6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по форм ле (А.11), ; Z - оэффициент частия орючих азов и паров в орении, оторый может быть рассчитан на основе хара тера распределения азов и паров в объеме помещения со ласно приложению Д.
Доп с ается принимать значение Z по таблице А.1; Vсв - сво- |
|||
бодный объем помещения, м3; ρ |
,п |
– плотность аза или пара |
|
при расчетной температ ре t |
, м–3, вычисляемая по форм ле: |
||
p |
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
ρ , = |
|
|
|
, |
(А.2) |
|
|
|
|
||||
|
V0 (1+ 0, 00367t ) |
|
|
|||
де М - молярная масса, м3 моль–1; V |
0 |
- мольный объем, рав- |
||||
ный 22,413 м3 моль–1; t |
р |
- расчетная температ ра, oС. |
||||
В ачестве расчетной температ ры след ет принимать ма - |
||||||
симально возможн ю температ р возд ха в данном помеще- |
||||||
нии в соответств ющей |
|
лиматичес ой зоне или ма симально |
||||
возможн ю температ р |
возд ха по техноло ичес ом ре ламен- |
т с четом возможно о повышения температ ры в аварийной сит ации. Если та о о значения расчетной температ ры tр по а- им-либо причинам определить не дается, доп с ается принимать ее равной 61oС; Сст – стехиометричес ая онцентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (объемных), вычисляемая по форм ле:
|
|
|
Cc = |
100 |
, |
(А.3) |
|
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1+ 4,84β |
|
|
|
|
де β = n + |
n − n |
− |
n |
|
- стехиометричес ий оэффициент |
ис- |
||||
|
|
|
||||||||
4 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
лорода в реа ции с орания; nС, nH, nО, nX |
- число атомов С, Н, О |
|||||||||
и алоидов в моле |
ле |
орюче о; |
Кн – |
оэффициент, читы- |
||||||
вающий не ерметичность помещения и неадиабатичность про- |
||||||||||
цесса орения. Доп с ается принимать Кн равным трем. |
по- |
|||||||||
А.2.2. Расчет |
Р для индивид альных веществ, роме |
мян тых в А.2.1., а та же для смесей может быть выполнен по форм ле:
271
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK272x1.jpg)
Справочни инженера пожарной охраны
|
|
|
P = |
mHò P0 Z |
1 |
, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(А.4) |
|
|||
|
|
|
Vñâ ρâ Cp T0 |
Kí |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
де Н |
т |
– теплота с орания, Дж |
–1; ρ |
в |
– плотность возд ха при |
|||||||
начальной температ ре Т |
, |
м–3; С |
p |
– теплоем ость возд ха, |
||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
–1 К–1); |
|||
Дж –1 К–1 (доп с ается принимать равной 1,01 103, Дж |
||||||||||||
Т0 |
– начальная температ ра возд ха, К. |
азов, |
||||||||||
|
А.2.3. В сл чае обращения в помещении орючих |
|||||||||||
ле |
овоспламеняющихся или |
орючих жид остей при опреде- |
лении массы m, входящей в форм лы (А.1) и (А.4), доп с ается читывать работ аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматичес им п с ом при превышении предельно доп стимой взрывобезопасной онцентрации и эле троснабжением по первой ате ории надежности по Правилам стройства эле тро станово (ПУЭ), при
словии расположения стройств для даления возд ха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии.
Доп с ается читывать постоянно работающ ю общеобмен- н ю вентиляцию, обеспечивающ ю онцентрацию орючих а- зов и паров в помещении, не превышающ ю предельно до- п стим ю взрывобезопасн ю онцентрацию, рассчитанн ю для аварийной вентиляции. У азанная общеобменная вентиляция должна быть обор дована резервными вентиляторами, в лючающимися автоматичес и при останов е основных. Эле тро-
|
|
Т а б л и ц а А.1 |
|
Значение |
оэффициента Z |
частия орючих азов |
|
|
и паров в |
орении |
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
1,0 |
( |
) |
|
0,5 |
|
, |
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
, |
0,3 |
|
|
||
|
|
|
|
|
, |
, |
0 |
|
|
||
|
|
|
|
272
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK273x1.jpg)
Глава V. Классифи ация помещений, зданий и нар жных станово по взрывопожарной и пожарной опасности
снабжение азанной вентиляции должно ос ществляться не ниже чем по первой ате ории надежности по ПУЭ.
При этом масс m орючих азов или паров ле овоспламеняющихся или орючих жид остей, на ретых до температ ры вспыш и и выше, пост пивших в объем помещения, след ет разделить на оэффициент К, определяемый по форм ле:
= |
+ 1, (А.5) |
де А – ратность возд хообмена, создаваемо о аварийной вентиляцией, с–1; Т – продолжительность пост пления орючих азов и паров ле овоспламеняющихся и орючих жид о- стей в объем помещения, с (принимается по А.1.2).
А.2.4. Масса m, , пост пивше о в помещение при расчетной аварии аза определяется по форм ле:
= (V + V )ρ , (А.6)
де Vа – объем аза, вышедше о из аппарата, м3; Vт – объем аза, вышедше о из тр бопроводов, м3.
При этом:
V = 0, 01 P1V, (А.7)
де P1 – давление в аппарате, Па; V – объем аппарата, м3;
V = V1 + V2 , (А.8)
де V1т – объем аза, вышедше о из тр бопровода до е о отлючения, м3; V2т – объем аза, вышедше о из тр бопровода
после е о от лючения, м3;
V1 = qT , (А.9)
де q – расход аза, определяемый в соответствии с техноло ичес им ре ламентом в зависимости от давления в тр - бопроводе, е о диаметра, температ ры азовой среды и т.д., м3 с–1; Т – время, определяемое по А.1.2, с;
273
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK274x1.jpg)
Справочни инженера пожарной охраны
V |
= 0, 01 πP (r2 L |
+ r2 L |
2 |
+ ...+ r2 L |
Ч |
) , (А.10) |
2 |
2 1 1 |
2 |
Ч |
|
де P2 - ма симальное давление в тр бопроводе по техноло-
ичес ом ре -ламент , Па; r1, 2,…, n – вн тренний ради с тр - бопроводов, м; L1, 2,…, n – длина тр бопроводов от аварийно о
аппарата до задвиже , м.
А.2.5. Масса паров жид ости m, пост пивших в помещение при наличии нес оль их источни ов испарения (поверхность разлитой жид ости, поверхность со свеженанесенным составом, от рытые ем ости и т. п.), определяется из выражения:
|
m = m + m |
+ m . , |
(А.11) |
|
де mр |
– масса жид ости, испарившейся с поверхности раз- |
|||
лива, |
; mем – масса жид ости, испарившейся с поверхнос- |
|||
тей от рытых ем остей, |
; m |
св.о р |
– масса жид ости, испа- |
|
рившейся с поверхностей, на |
оторые нанесен применяемый |
состав, .
При этом аждое из сла аемых в форм ле (А.11) определяется по форм ле:
m = WF T, |
(А.12) |
|
|
де W – интенсивность испарения, |
с–1 м–2; F |
и |
– площадь ис- |
парения, м2, определяемая в соответствии с А.1.2 в зависимо- |
сти от массы жид ости mп, вышедшей в помещение.
Если аварийная сит ация связана с возможным пост плением жид ости в распыленном состоянии, то она должна быть чтена в форм ле (А.11) введением дополнительно о сла аемо о, читывающе о общ ю масс пост пившей жид ости от
распыляющих |
стройств, исходя из продолжительности их ра- |
бот. |
|
А.2.6. Масс |
mп, , вышедшей в помещение жид ости, |
определяют в соответствии с А.1.2. |
А.2.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и э спериментальным данным. Для нена ретых выше расчетной температ ры (о р жающей среды) ЛВЖ при отс тствии
274
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK275x1.jpg)
Глава V. Классифи ация помещений, зданий и нар жных станово по взрывопожарной и пожарной опасности
данных доп с ается рассчитывать W по форм ле:
W = 10−6 η M P , (А.13)
де η – оэффициент, принимаемый по таблице А.2 в зависи-
мости от с орости и температ ры возд шно о пото а над по-
верхностью испарения; Рн |
– давление насыщенно о пара при |
расчетной температ ре жид ости tр, определяемое по спра- |
|
вочным данным, Па. |
|
А.2.8. Масса паров m, |
, при испарении жид ости, на ретой |
выше расчетной температ ры, но не выше температ ры и- пения жид ости, определяется по соотношению:
m = 0, 02 M P |
C m |
, (А.14) |
|
L |
|||
|
|||
|
|
де Cж – дельная теплоем ость жид ости при начальной температ ре испарения, Дж –1 К–1; Lисп – дельная теплота испа-
рения жид ости при начальной температ ре испарения, определяемая по справочным данным, Дж –1.
При отс тствии справочных данных доп с ается рассчитывать Lисп по форм ле:
L |
= |
19,173 103 2 |
, (А.15) |
|
( + − 273,2)2 |
||||
|
|
Т а б л и ц а А.2
Значение оэффициента η в зависимости от с орости и температ ры возд шно о пото а
|
|
, |
|
|
η |
|
t, ° |
, |
|
–1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
15 |
20 |
30 |
|
35 |
||
0 |
|
|
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
0,1 |
|
3,0 |
2,6 |
2,4 |
1,8 |
|
1,6 |
|
0,2 |
|
4,6 |
3,8 |
3,5 |
2,4 |
|
2,3 |
|
0,5 |
|
6,6 |
5,7 |
5,4 |
3,6 |
|
3,2 |
|
1,0 |
|
10,0 |
8,7 |
7,7 |
5,6 |
|
4,6 |
275
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK276x1.jpg)
Справочни инженера пожарной охраны
де В, Са – онстанты равнения Ант ана, определяемые по справочным данным для давления насыщенных паров, измеряемо о в Па; Та – начальная температ ра на ретой жид о- сти, К; М – молярная масса жид ости, моль–1.
Форм лы (А.14) и (А.15) справедливы для жид остей, наретых от температ ры вспыш и и выше при словии, что температ ра вспыш и жид ости превышает значение расчетной температ ры.
А.3. Расчет избыточно о давления взрыва для орючих пылей
А.3.1. Расчет избыточно о давления Р, Па, производится по форм ле (А.4), де оэффициент Z частия взвешенной пыли в орении рассчитывают по форм ле:
Z = 0, 5F , (А.16)
де F – массовая доля частиц пыли размером менее ритичес о о, с превышением оторо о аэровзвесь становится неспособной распространять пламя. В отс тствие возможности пол чения сведений для оцен и величины F доп с ается принимать F = 1.
А.3.2. Расчетн ю масс взвешенной в объеме помещения пыли m, , образовавшейся в рез льтате аварийной сит а- ции, определяют по форм ле:
m + m |
|
|
|
m = min |
V Z , |
(А.17) |
|
ρ |
|
||
де mвз – расчетная масса взвихрившейся пыли, |
; mав – рас- |
||
четная масса пыли, пост пившей в помещение в рез льтате |
|||
аварийной сит ации, ; ρст – стехиометричес ая |
онцентрация |
||
орючей пыли в аэровзвеси, |
м–3; V |
– расчетный объем пы- |
ав
левозд шно о обла а, образованно о при аварийной сит а- ции в объеме помещения, м3.
В отс тствие возможности пол чения сведений для расчета Vав доп с ается принимать
276
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK277x1.jpg)
Глава V. Классифи ация помещений, зданий и нар жных станово по взрывопожарной и пожарной опасности
m = m + m . (А.18)
А.3.3. Расчетн ю масс взвихрившейся пыли mвз определяют по форм ле:
m = K m , (А.19)
де Квз – доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в рез льтате аварийной сит ации. При отс тствии э спериментальных сведений о величине Квз доп с ается принимать Квз = 0,9; mп – масса отложившейся в помещении пыли момент аварии, .
А.3.4. Расчетн ю масс пыли, пост пившей в помещение в рез льтате аварийной сит ации, mав, определяют по фор- м ле:
m = (m + qT)K , (А.20)
де mап – масса орючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, ; q - производительность, с оторой продолжается пост пление пылевидных веществ в аварийный аппарат
по тр бопроводам до момента их от лючения, |
с–1; Т – вре- |
|
мя от лючения, определяемое по А.1.2 (в), с; Кп |
– оэффици- |
|
ент пыления, представляющий отношение массы взвешенной |
||
в возд хе пыли |
о всей массе пыли, пост пившей из аппарата |
|
в помещение. |
При отс тствии э спериментальных данных о |
пдоп с ается принимать:
–Кп = 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 м м;
–Кп = 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 м м. Величин mап принимают в соответствии с А.1.1. и А.1.3. А.3.5. Масс отложившейся в помещении пыли моментвеличине
аварии определяют по форм ле:
m = Ky (m1 + m2 ) , (А.21)
де К – доля орючей пыли в общей массе отложений пыли; К
277
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK278x1.jpg)
Справочни инженера пожарной охраны
– оэффициент эффе тивности пыле бор и. Принимают равным 0,6 при с хой и 0,7 - при влажной пыле бор е (р чной). При механизированной ва мной пыле бор е для ровно о пола К принимают равным 0,9; для пола с выбоинами (до 5 % пло-
щади) – 0,7; m1 – масса пыли, оседающей на тр днодост пных |
|||
для |
бор и поверхностях в помещении за период времени |
||
межд |
енеральными |
бор ами, |
; m2 – масса пыли, оседаю- |
щей на дост пных для |
бор и поверхностях в помещении за |
||
период времени межд |
те щими |
бор ами, . |
Под тр днодост пными для бор и площадями подраз мевают та ие поверхности в производственных помещениях, очист а оторых ос ществляется толь о при енеральных пыле бор ах. Дост пными для бор и местами являются поверхности, пыль с оторых даляется в процессе те щих пыле-
боро (ежесменно, ежес точно и т.п.).
А.3.6. Масса пыли mi (i = 1; 2), оседающей на различных поверхностях в помещении за меж борочный период, опре-
деляется по форм ле: |
|
|
mi |
= Mi (1− α)βi , |
(i = 1; 2) , (А.22) |
де M1 = ∑ M1 j – |
масса пыли, |
выделяющаяся в объем поме- |
j |
|
|
щения за период времени межд енеральными пыле бор а- |
ми, ; М1j – масса пыли, выделяемая единицей пыляще о обо-
р дования за азанный период, ; |
M2 |
= ∑ M2 j |
– масса пыли, |
j
выделяющаяся в объем помещения за период времени меж- д те щими пыле бор ами, ; М2j – масса пыли, выделяемая единицей пыляще о обор дования за азанный период, ; α – доля выделяющейся в объем помещения пыли, оторая
даляется вытяжными вентиляционными системами. При от- с тствии э спериментальных данных о величине α пола ают α = 0; β1, β2 – доли выделяющейся в объем помещения пыли,
оседающей соответственно на тр днодост пных и дост пных для бор и поверхностях помещения (β1 + β2 = 1).
При отс тствии сведений о оэффициентах β1 и β2 доп с а- ется принимать β1 = 1, β2 = 0.
А.3.7. Мi (i = 1; 2) мо т быть та же определены э спери-
278
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK279x1.jpg)
Глава V. Классифи ация помещений, зданий и нар жных станово по взрывопожарной и пожарной опасности
ментально (или по анало ии с действ ющими образцами производств) в период ма симальной за р з и обор дования по форм ле:
Mi |
= ∑(GijFij )τi |
, (i = 1; 2) |
, (А.23) |
j
де G1j, G2j – интенсивность пылеотложений соответственно
на тр днодост пных F1j (м2) и дост пных F2j (м2) площадях,м–2 с–1; τ1, τ2 – промеж то времени соответственно межд
енеральными и те щими пыле бор ами, с.
А.4. Определение избыточно о давления для смесей, содержащих орючие азы (пары) и пыли
Расчетное избыточное давление Р для ибридных смесей, содержащих орючие азы (пары) и пыли, определяется по форм ле:
P = P1 + P2 , |
(А.24) |
де Р1 – избыточное давление, вычисленное для орюче о аза |
|
(пара) в соответствии с А.2.1 и А.2.2; |
Р2 – избыточное давле- |
ние, вычисленное для орючей пыли в соответствии с А.3.1. |
А.5. Определение избыточно о давления для веществ и материалов, способных с орать при взаимодействии с водой, ислородом возд ха или др с др ом с образованием волн давления
Расчетное избыточное давление Р для веществ и материалов, способных с орать при взаимодействии с водой, ис-
лородом возд ха или др |
с др ом, определяют по А.2.2, по- |
ла ая Z = 1 и принимая в |
ачестве Нт энер ию, выделяющ юся |
при взаимодействии (с |
четом с орания прод тов взаимо- |
действия до онечных соединений), или э спериментально в нат рных испытаниях. В сл чае, о да определить величин Р не представляется возможным, след ет принимать ее пре-
вышающей 5 Па.
279
![](/html/17384/447/html_wVcLHA9csD.1TBq/htmlconvd-NNmUYK280x1.jpg)
Справочни инженера пожарной охраны
П р и л о ж е н и е Б
Методы определения ате орий помещений В1–В4
Б.1. Определение ате орий помещений В1–В4 ос ществляют п тем сравнения ма симально о значения дельной временной пожарной на р з и (далее - пожарная на р з а) на любом из част ов с величиной дельной пожарной на р з и, приведенной в таблице Б.1.
Б.2. При пожарной на р з е, в лючающей в себя различные сочетания (смесь) ле овоспламеняющихся, орючих, тр д- но орючих жид остей, твердых орючих и тр дно орючих веществ и материалов в пределах пожароопасно о част а пожарная на р з а Q, МДж, определяется по форм ле:
n
Q = ∑Gi Qpi , (Б.1)
i=1
де Gi – оличество i-то о материала пожарной на р з и, ;
Qp – низшая теплота с орания i-то о материала пожарной на-
i
рз и, МДж –1.
Удельная пожарная на р з а g, МДж м–2, определяется из
соотношения:
Q
g = S , (Б.2)
Т а б л и ц а Б.1
Удельная пожарная на р з а и способы размещения |
|
|||
|
для |
|
ате орий В1-В4 |
|
|
|
|
|
|
- |
Р |
, |
|
|
|
–2 |
|
|
|
1 |
2200 |
|
|
|
2 |
1401–2200 |
|
.2 |
|
3 |
181–1400 |
|
.2 |
|
4 |
1–180 |
|
|
- |
|
|
|
10 2. |
- |
|
|
|
.2 |
|
280