Здания и их устойчивость при пожаре / Demekhin - Zdaniya i ikh ustoychivost pri pozhare 2003
.pdf
Таблица 8.1
Рекомендуемые значения коэффициента огнестойкости
Сте- |
|
|
Строительные конструкции здания |
|
|
|||
пень |
Несущие |
Перего- |
Несущие |
Несущие |
Стены |
Марши |
Проти- |
Противо- |
огне- |
элемен- |
родки и |
элемен- |
элемен- |
лест- |
и пло- |
вопо- |
пожарные |
стойко- |
ты |
наруж- |
ты |
ты |
ничных |
щадки |
жарные |
стены II |
сти |
(стены, |
ные |
пере- |
покры- |
клеток |
лестниц |
стены I |
типа |
здания |
колон- |
ненесу- |
крытий |
тий |
|
|
типа |
|
|
ны, |
щие |
|
|
|
|
|
|
|
балки |
стены |
|
|
|
|
|
|
|
каркаса) |
|
|
|
|
|
|
|
I |
2,0 |
0,5 |
1,0 |
0,5 |
2,0 |
1,0 |
2,5 |
0,75 |
II |
1,5 |
0,4 |
0,75 |
0,4 |
1,5 |
0,9 |
2,5 |
0,75 |
III |
0,75 |
0,3 |
0,5 |
0,3 |
1,0 |
0,75 |
2,5 |
0,75 |
IV |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,25 |
0,75 |
0,25 |
2,5 |
0,75 |
V |
|
н |
е н о р м |
и р у е т с я |
|
2,5 |
0,75 |
|
8.3. Продолжительность пожара
Оценка продолжительности пожара tпож имеет существенное значе
ние для расчета требуемых пределов огнестойкости строительных конст
рукций. Целесообразно рассмотреть три случая определения продолжи
тельности горения при пожаре:
при свободном горении, когда на пожаре не вводятся силы и сред
ства для его тушения;
сучетом тушения пожара как пожарными автомобилями, так и ав
томатическими установками пожаротушения;
сучетом приведения продолжительности реального пожара к про
должительности пожара, развивающегося по стандартному режиму.
8.3.1.Продолжительность пожара при свободном горении
Данные о расчетной продолжительности свободного горения на по
жаре представляют большой практический и теоретический интерес. Во первых, продолжительность свободного горения на пожаре явля
ется одним из показателей потенциальной пожарной опасности, оценив ко
торую можно принять соответствующие меры для усиления конструкций или для увеличения в количественном и качественном отношении средств
тушения. Средства тушения используются в данном случае для ликвидации горения в начальной стадии его возникновения или для уменьшения расчет
ной продолжительности горения и снижения температуры до значений бе зопасных для прочности конструкций. Выбор одного из указанных реше
ний зависит от технико экономических показателей.
Во вторых, могут быть здания с конструкциями, предел огнестойко сти которых должен быть заведомо больше расчетной продолжительности
горения на пожаре. Это уникальные здания, в которых не допускается риск
590
обрушения конструкций при пожарах или авариях, создаются особые труд
ности по тушению пожара из за отсутствия надлежащих средств тушения
или их недостаточности, или в силу каких либо специфических условий. К числу таких зданий следует, например, отнести здания повышенной этаж
ности с числом этажей 16 и более, подземные многоэтажные здания и со
оружения, современные культурно зрелищные учреждения с трансформи руемыми конструкциями и меняющейся внутренней планировкой и др.
Для обоснования возможной продолжительности пожара введем по
нятие удельной теплоты пожара qпож(Вт/м 2), то есть количества теплоты, которая выделяется с единицы поверхности горения в единицу времени
q |
= Zβ V Q , |
(8.2) |
пож |
c м н |
где Vм массовая скорость выгорания веществ, кг/м2 мин;
Z коэффициент неполноты сгорания (коэффициент недожога);
β с коэффициент изменения массовой скорости горения; Qн низшая теплота сгорания веществ на пожаре, кДж/кг.
Расчетная продолжительность свободного горения на пожаре мо
жет быть найдена из уравнения теплового баланса:
q |
F |
τ |
= Wρ Q , |
(8.3) |
пож |
гор |
пож |
н |
|
где Fгор площадь горения, м2;
τ пож продолжительность горения на пожаре, мин;
W объем горючих веществ, м3;
r плотность горючих веществ, кг/м3.
Левая часть уравнения (8.3) представляет собой общее количество
теплоты, которое выделится за время горения на пожаре, правая часть теплосодержание горючих веществ.
Решая уравнение (8.3) относительно τ пож, имеем:
τпож |
= |
|
Wρ Qн |
. |
(8.4) |
|
q |
пож Fгор |
|||||
|
|
|
|
|||
Обозначив |
|
|
|
|
|
|
|
Wρ |
= N |
|
(8.5) |
||
|
Fгор |
|
||||
|
|
|
|
|||
где N удельная загрузка пола помещения горючими материалами, кг/м2.
Подставив значение qпож из формулы (8.2) в формулу (8.4), получим
τ |
|
= |
N |
|
. |
(8.6) |
пож |
ZβcV |
|
||||
|
|
м |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Формула (8.6) годится для определения продолжительности пожара при свободном горении веществ, если пожар не тушится и временем рас
пространения пожара в помещении пренебрегают, что, например, имеет
591
место при горении в помещении легковоспламеняющихся и горючих
жидкостей в емкостях (таре).
При горении других, и в первую очередь, твердых веществ в здани ях следует определить площадь пожара с учетом линейного его распростра
нения. Время линейного распространения пожара при двухстороннем пря
моугольном и круговом его развитии соответственно составит:
τ |
= |
Fгор |
|
|
= |
|
|
al |
|
= |
|
l |
|
; |
|
|
(8.7) |
|
2Vл a |
|
2Vл a |
|
|
2V |
|
|
|
||||||||||
|
распр. |
|
|
|
|
|
л |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fгор |
|
|
|
πD 2 |
|
|
|
D |
|
|
|
||||
τ |
= |
|
|
= |
|
|
4 |
|
= |
|
|
, |
(8.8) |
|||||
|
πV |
2 |
|
|
Vл |
|
π |
|
2V |
|
||||||||
|
распр. |
|
л |
|
|
|
|
|
|
л |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где а и l ширина и длина помещения, м;
D диаметр круга, равный длине помещения, м;
Vл линейная скорость распространения пожара, м/мин.
Окончательно расчетная формула для определения продолжитель
ности пожара с учетом линейного его распространения примет вид |
|
|||||||||||
τ |
|
= |
|
N |
+ |
|
l(или D) |
. |
|
(8.9) |
||
|
ZβcVм |
|
|
|||||||||
|
пож |
|
|
|
|
2Vл |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Требуемый предел огнестойкости конструкций для случая, когда |
||||||||||||
пожар не тушится, определяется по формуле |
|
|
|
|
||||||||
П |
|
|
|
N |
|
|
|
l(или D) |
|
|||
= |
K |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
. |
(8.10) |
|
Zβ V |
|
|
2V |
|
|
|||||||
тр |
0 |
|
м |
|
л |
|
|
|||||
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
||||
8.3.2. Продолжительность пожара с учетом его тушения
Наиболее общим случаем является расчет требуемых пределов кон струкций, который учитывает влияние средств тушения на продолжитель ность пожара. Расчет пределов огнестойкости с учетом тушения является необходимым во всех случаях, когда наименьший предел огнестойкости од ной из несущих конструкций заведомо меньше свободной продолжительно
сти горения на пожаре.
Целесообразно внести понятие эффективной площади тушения
ƒ (м2)
f = |
Q |
, |
(8.11) |
I |
|||
|
|
|
где Q гарантируемый расход подачи огнетушащих веществ, л/с;
592
I требуемая интенсивность подачи огнетушащих веществ, л/с м2.
Следовательно, под эффективной площадью тушения понимается
такая площадь, которая может быть потушена гарантируемым расходом ог нетушащих средств при заданной интенсивности за нормативное время ту
шения пожара tн. Нормативное время тушения обусловливается количе
ством и возможностью прибывших на пожар подразделений.
В тех случаях, когда площадь поверхности горения равна или мень
ше эффективной площади тушения, расчетная продолжительность горения
с учетом тушения будет равна:
τпож = τн + ∆τ0 , |
(8.12) |
где ∆ τ 0 время свободного горения от начала пожара до начала тушения,
мин.
Для случаев, когда площадь поверхности горения больше эффектив
ной площади тушения, расчетная продолжительность горения с учетом ту
шения составит
τпож = |
Fгор |
τн + ∆τ0. |
(8.13) |
f |
Подставляя в формулу (8.13) значение ƒ из формулы (8.11), получим
τпож = |
Fгор I |
+ ∆τ0. |
(8.14) |
|
Q |
||||
|
|
|
Тогда требуемый предел огнестойкости строительных конструкций
здания будет равен
Птр = |
|
Fгор Iτн |
|
|
|
|
K0 |
|
+ |
∆τ0 . |
(8.15) |
||
Q |
||||||
|
|
|
|
|
Исходные данные, входящие в формулу (8.15), получены на основа нии анализа описаний пожаров, а также специально проведенных опытов с
целью определения интенсивности подачи огнетушащих средств и норма
тивного времени тушения пожара. Установлено [1], что между норматив ным временем тушения и интенсивностью подачи воды существует вполне
определенная зависимость:
при тушении водой твердых веществ в закрытых производственных помещениях
τн = |
|
5,2 |
0,578 |
|
||
|
|
|
|
; |
(8.16) |
|
|
|
|||||
|
I − |
0,05 |
|
|
||
при тушении водой жидких веществ в закрытых производственных помещениях
593
τн = |
|
27 |
0,474 |
(8.17) |
||
|
|
|
|
. |
||
|
I − |
0,06 |
|
|||
|
|
|
||||
Наиболее оптимальной технико экономической величиной норма
тивного времени тушения является 10 20 минут. Однако для каждого вида
зданий величина τ н должна быть обоснована специальными исследованиями
и практикой пожаротушения.
Средние значения интенсивности подачи огнетушащих средств для
основных типов зданий и некоторых видов горючих веществ согласно [5]
приведены в таблицах 8.2 и 8.3.
Таблица 8.2
Интенсивность подачи воды при пожарах в зданиях
Назначение здания |
Интенсивность подачи воды, |
|
л/с м2 |
Жилые, административные, вспомогательные, |
|
общественные (большинство) здания: |
0,06 |
I-III степени огнестойкости |
|
IV степени огнестойкости |
0,10 |
V степени огнестойкости |
0,15 |
Культурно-зрелищные учреждения: |
|
сцена |
0,20 |
зрительный зал |
0,15 |
подсобные помещения |
0,15 |
Больницы |
0,10 |
Производственные здания: |
|
I-II степени огнестойкости |
0,15 |
III степени огнестойкости |
0,20 |
IV-V степени огнестойкости |
0,25 |
Пред приятия торговли и складские здания |
0,20 |
Животноводческие здания: |
|
I-III степени огнестойкости |
0,10 |
IV степени огнестойкости |
0,15 |
V степени огнестойкости |
0,20 |
Таблица 8.3
Интенсивность подачи огнетушащих средств при горении веществ и материалов
|
Интенсив- |
Интенсивность подачи пены, |
||
Вид горючего материала, находящегося |
|
л/с м2 |
||
в здании |
ность подачи |
|
|
|
воды, л/с м2 |
высокой |
|
низкой кратно- |
|
|
|
|||
|
|
кратности |
|
сти |
Спирты, ацетон, толуол, бензол, бензин |
0,40 |
0,08 |
|
0,12 |
и другие нефтепродукты с температу- |
|
|||
рой вспышки паров ниже 28оС |
|
|
|
|
Керосин, дизельное топливо и другие |
|
|
|
|
жидкости с температурой вспышки |
0,30 |
0,05 |
|
0,15 |
паров от 28 до 60оС |
|
|
|
|
594
Окончание табл. 8.3
|
Интенсив- |
Интенсивность подачи пены, |
||
Вид горючего материала, находящегося |
|
л/с м2 |
||
в здании |
ность подачи |
|
|
|
воды, л/с м2 |
высокой |
|
низкой кратно- |
|
|
|
|||
|
|
кратности |
|
сти |
Масла, мазуты, тяжелые нефти и другие |
|
|
|
|
жидкости с температурой вспышки |
0,20 |
0,05 |
|
0,10 |
паров более 60оС |
|
|
|
|
Ткани, хлопок и другие волокнистые |
0,30 |
0,10 |
|
0,15 |
материалы |
|
|||
|
|
|
|
|
Древесина |
0,20 |
0,10 |
|
0,15 |
Бумага разрыхленная |
0,30 |
0,10 |
|
0,15 |
Пластмассы |
0,20 |
0,08 |
|
0,12 |
Каучук и резина |
0,30 |
0,20 |
|
- |
Гарантируемый расход огнетушащих средств на тушение пожара Q
зависит от количества и вида прибывающих на пожар пожарных машин ос
новного назначения с учетом использования насосов на полную тактичес
кую возможность и обеспеченности объекта водой.
Время свободного развития пожара до начала тушения ∆ τ 0 определя
ется радиусом обслуживания пожарного депо, эффективностью техничес
ких средств обнаружения и оповещения о пожаре, состоянием дорожного
покрытия, интенсивностью транспортного движения. Согласно [1] ∆ τ 0 в пер
вом приближении следует принимать 10 минут при наличии в горящем зда
нии автоматических систем пожаротушения или охране зданий объектовой
пожарной командой, 15 минут в городах, 30 минут в сельской местности.
8.3.3. Приведение продолжительности реального пожара к продолжительности «стандартного» пожара
Все приведенные ранее в данной главе рассуждения справедливы,
если температура на реальном пожаре близка к температуре «стандартно го» пожара. В противном случае реальный температурный режим пожара
необходимо сопоставить со «стандартным» при времени Птр, полученным
по уравнениям (8.10) или (8.15), и определять требуемый предел огнестойкости строительных конструкций с учетом поправочных
коэффициентов, либо подбирать конструкции с таким расчетом, чтобы их
фактический предел огнестойкости при реальном температурном режиме несколько превышал (примерно на 10%) требуемый.
Из методик приведения реального пожара рассмотрим методику,
которая сводится к сравнению площадей, заключенных между температур ной кривой, ординатой температуры окончания пожара и осью абсцисс (см. приложение 16).
Площадь АВСД, ограниченная кривой реального пожара, ординатой температуры окончания пожара и осью абсцисс, равновелика площади А1 В1 С1 Д1, ограниченной «стандартной» кривой, соответствующей ординатой и
осью абсцисс. Из рис. 8.1 видно, что продолжительность реального пожара, 595
равная 57 мин, может быть заменена приведенной продолжительностью
«стандартного» пожара, равной 52,2 мин.
Обозначив площадь между температурной кривой и осями коорди нат реального пожара ω 1, а площадь между «стандартной» кривой и осями
координат ω 2, получим
ω 1 = ω 2 . |
(8.18) |
В случае равенства (8.18) считается, что воздействие на строитель
ные конструкции реального и «стандартного» пожаров одинаково.
Для определения площади «стандартного» пожара используем урав
нение «стандартной» кривой и «температура время» (формула 3.3), которое
может быть представлено и в таком виде
t = 504τ0 ,148 + tн. |
(8.19) |
Исходя из последнего уравнения, площадь «стандартного» пожара
будет равна
τпр |
|
|
|
|
|
ω2 = ∫ 504τ0,148dτ = 440τ1,148. |
(8.20) |
||||
0 |
|
|
|
пр |
|
|
|
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
ω |
= |
ω |
|
= 440τ1,148. |
(8.21) |
1 |
2 |
|
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Откуда |
|
|
|
|
|
|
τ |
= |
|
ω 1 0,87 |
(8.22) |
|
|
. |
|||
|
пр |
|
440 |
|
|
Для определения ω 1 нужно иметь кривую изменения температуры в
зависимости от продолжительности пожара. Площадь между этой кривой и осью абсцисс может быть определена планиметром.
Формула для расчета требуемых пределов огнестойкости конструк
ций с учетом температурного режима примет вид
П |
= K |
|
|
ω 1 |
|
0,87 |
(8.23) |
|
|
|
|
. |
|||
тр |
|
0 |
|
440 |
|
|
|
Анализ результатов прогрева конструкций по различным режимам, проведенный во ВНИИПО, показал, что не всегда результаты прогрева по
реальным кривым пожара и «стандартному» режиму по приведенной про должительности дают хорошее совпадение. Принято считать, что изложен ная методика приведения реальных пожаров к «стандартному» допустима при условии, если разность температур рассматриваемых режимов в одина ковые отрезки времени не превышает 10 15%. При большем отклонении
нужно вводить поправочный коэффициент К, значения которого по ре
зультатам исследований ВНИИПО [1] приведены в таблице 8.4.
Таблица 8.4
Значения поправочного коэффициента
Величина отклонения темпера- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
туры между "стандартным" и |
+200 |
+100 |
0 |
-100 |
-200 |
-300 |
-400 |
-500 |
|
реальным режимами ∆ t, оС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение поправочного коэф- |
2 |
1,4 |
1 |
0,7 |
0,57 |
0,47 |
0,34 |
0,23 |
|
фициента К |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
С учетом поправочного коэффициента расчетная формула по опре делению требуемых пределов строительных конструкций будет равна
П |
= K 0 Кτ пож . |
(8.24) |
тр |
|
|
596 |
597 |
Приложения
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 1 |
||
|
Значение Гауссового интеграла ошибок |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
еrƒ Х |
Х |
еrƒ Х |
Х |
еrƒ Х |
Х |
|
еrƒ Х |
|
0,00 |
0,0000 |
0,50 |
0,5205 |
1,00 |
0,8427 |
1,50 |
|
0,9661 |
|
0,02 |
0,0216 |
0,52 |
0,5379 |
1,02 |
0,8508 |
1,52 |
|
0,9684 |
|
0,04 |
0,0451 |
0,54 |
0,5549 |
1,04 |
0,8586 |
1,54 |
|
0,9706 |
|
0,06 |
0,0676 |
0,56 |
0,5716 |
1,06 |
0,8661 |
1,56 |
|
0,9726 |
|
0,08 |
0,0901 |
0,58 |
0,5879 |
1,08 |
0,8733 |
1,58 |
|
0,9745 |
|
0,10 |
0,1125 |
0,60 |
0,6039 |
1,10 |
0,8802 |
1,60 |
|
0,9763 |
|
0,12 |
0,1348 |
0,62 |
0,6194 |
1,12 |
0,8868 |
1,62 |
|
0,9780 |
|
0,14 |
0,1569 |
0,64 |
0,6346 |
1,14 |
0,8931 |
1,64 |
|
0,9796 |
|
0,16 |
0,1790 |
0,66 |
0,6494 |
1,16 |
0,8991 |
1,66 |
|
0,9811 |
|
0,18 |
0,2009 |
0,68 |
0,6638 |
1,18 |
0,9048 |
1,68 |
|
0,9825 |
|
0,20 |
0,2227 |
0,70 |
0,6778 |
1,20 |
0,9103 |
1,70 |
|
0,9838 |
|
0,22 |
0,2443 |
0,72 |
0,6914 |
1,22 |
0,9155 |
1,72 |
|
0,9850 |
|
0,24 |
0,2657 |
0,74 |
0,7047 |
1,24 |
0,9205 |
1,74 |
|
0,9861 |
|
0,26 |
0,2869 |
0,76 |
0,7175 |
1,26 |
0,9252 |
1,76 |
|
0,9872 |
|
0,28 |
0,3079 |
0,78 |
0,7300 |
1,28 |
0,9297 |
1,78 |
|
0,9882 |
|
0,30 |
0,3286 |
0,80 |
0,7421 |
1,30 |
0,9340 |
1,80 |
|
0,9891 |
|
0,32 |
0,3491 |
0,82 |
0,7538 |
1,32 |
0,9381 |
1,90 |
|
0,9928 |
|
0,34 |
0,3694 |
0,84 |
0,7651 |
1,34 |
0,9419 |
2,00 |
|
0,9953 |
|
0,36 |
0,3893 |
0,86 |
0,7761 |
1,36 |
0,9456 |
2,10 |
|
0,9970 |
|
0,38 |
0,4090 |
0,88 |
0,7867 |
1,38 |
0,9460 |
2,20 |
|
0,9981 |
|
0,40 |
0,4284 |
0,90 |
0,7969 |
1,40 |
0,9523 |
2,30 |
|
0,9989 |
|
0,42 |
0,4475 |
0,92 |
0,8068 |
1,42 |
0,9554 |
2,40 |
|
0,9993 |
|
0,44 |
0,4662 |
0,94 |
0,8163 |
1,44 |
0,9583 |
2,50 |
|
0,9996 |
|
0,46 |
0,4847 |
0,96 |
0,8254 |
1,46 |
0,9611 |
2,60 |
|
0,9998 |
|
0,48 |
0,5027 |
0,98 |
0,8312 |
1,48 |
0,9637 |
2,70 |
|
0,9999 |
|
Приложение 2
Значение коэффициента К в зависимости от средней плотности бетона
Средняя плотность бетона, кг/м3 |
1000 |
1500 |
2000 |
2300 |
2450 |
Коэффициент К, ч1/2 |
0,55 |
0,58 |
0,6 |
0,62 |
0,65 |
Коэффициент К, с 1/2 |
33,0 |
34,8 |
36,0 |
37,2 |
39,0 |
Приложение 3
Значение коэффициента K1 в зависимости от плотности ρ oc сухого
бетона
ρ oc, кг/м3 |
500 и менее |
800 |
1100 |
1400 |
1700 |
2000 и более |
K1 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,7 |
0,5 |
Приложение 4
Кривые распределения относительной избыточной температуры Θ в
неограниченной пластине
Приложение 5
Температура в середине неограниченной пластины θ ц
F 4 |
θ ц |
F 4 |
θ ц |
F 4 |
θ ц |
0 |
|
0 |
|
0 |
|
0,001 |
1,0000 |
0,047 |
0,7941 |
0,093 |
0,5084 |
0,002 |
1,0000 |
0,048 |
0,7868 |
0,094 |
0,5034 |
0,003 |
1,0000 |
0,049 |
0,7796 |
0,095 |
0,4985 |
0,004 |
1,0000 |
0,050 |
0,7723 |
0,096 |
0,4936 |
0,005 |
1,0000 |
0,051 |
0,7651 |
0,097 |
0,4887 |
598 |
599 |
Окончание прил. 5
F0 4 |
θ ц |
F0 4 |
θ ц |
F0 4 |
θ ц |
0,007 |
1,0000 |
0,053 |
0,7508 |
0,099 |
0,4792 |
0,008 |
0,9998 |
0,054 |
0,7437 |
0,100 |
0,4745 |
0,009 |
0,9996 |
0,055 |
0,7367 |
0,102 |
0,4652 |
0,010 |
0,9992 |
0,056 |
0,7297 |
0,104 |
0,4561 |
0,011 |
0,9985 |
0,057 |
0,7227 |
0,106 |
0,4472 |
0,012 |
0,9975 |
0,058 |
0,7158 |
0,108 |
0,4385 |
0,013 |
0,9961 |
0,059 |
0,7090 |
0,110 |
0,4299 |
0,014 |
0,9944 |
0,060 |
0,7022 |
0,112 |
0,4215 |
0,015 |
0,9922 |
0,061 |
0,6955 |
0,114 |
0,4133 |
0,016 |
0,9896 |
0,062 |
0,6888 |
0,116 |
0,4052 |
0,017 |
0,9866 |
0,063 |
0,6821 |
0,118 |
0,3973 |
0,018 |
0,9832 |
0,064 |
0,6756 |
0,120 |
0,3895 |
0,019 |
0,9794 |
0,065 |
0,6690 |
0,122 |
0,3819 |
0,020 |
0,9752 |
0,066 |
0,6626 |
0,124 |
0,3745 |
0,021 |
0,9706 |
0,067 |
0,6561 |
0,126 |
0,3671 |
0,022 |
0,9657 |
0,068 |
0,6498 |
0,128 |
0,3600 |
0,023 |
0,9605 |
0,069 |
0,6435 |
0,130 |
0,3529 |
0,024 |
0,9550 |
0,070 |
0,6372 |
0,132 |
0,3460 |
0,025 |
0,9493 |
0,071 |
0,6310 |
0,134 |
0,3393 |
0,026 |
0,9433 |
0,072 |
0,6249 |
0,136 |
0,3326 |
0,027 |
0,9372 |
0,073 |
0,6188 |
0,.138 |
0,3261 |
0,028 |
0,9308 |
0,074 |
0,6128 |
0,140 |
0,3198 |
0,029 |
0,9242 |
0,075 |
0,6088 |
0,142 |
0,31,35 |
0,030 |
0,9175 |
0,076 |
0,6009 |
0,144 |
0,3074 |
0,031 |
0,9107 |
0,077 |
0,5950 |
0,146 |
0,3014 |
0,032 |
0,9038 |
0,078 |
0,5892 |
0,148 |
0,2955 |
0,033 |
0,8967 |
0,079 |
0,5835 |
0,150 |
0,2897 |
0,034 |
0,8896 |
0,080 |
0,5778 |
0,152 |
0,2840 |
0,035 |
0,8824 |
0,081 |
0,5721 |
0,154 |
0,2785 |
0,036 |
0,8752 |
0,082 |
0,5665 |
0,156 |
0,2731 |
0,037 |
0,8679 |
0,083 |
0,5610 |
0,158 |
0,2677 |
0,038 |
0,8605 |
0,084 |
0,5555 |
0,160 |
0,2625 |
0,039 |
0,8532 |
0,085 |
0,5500 |
0,162 |
0,2574 |
0,040 |
0,8458 |
0,086 |
0,5447 |
0,164 |
0,2523 |
0,041 |
0,8384 |
0,087 |
0,5393 |
0,166 |
0,2474 |
0,042 |
0,8310 |
0,088 |
0,5340 |
0,168 |
0,2426 |
0,043 |
0,8236 |
0,089 |
0,5288 |
0,170 |
0,2378 |
0,044 |
0,8162 |
0,090 |
0,5236 |
0,172 |
0,2332 |
0,045 |
0,8088 |
0,091 |
0,5185 |
0,174 |
0,2286 |
0,046 |
0,8015 |
0,092 |
0,5134 |
0,176 |
0,2241 |
6 |
сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
состоянии |
С |
|
700800750 |
0,150,090,05 |
0,160,060,1 |
|
0,130,040,13 |
0,070,010,03 |
|
0,180,090,05 |
|
0,170,080,04 |
0,0650,010,03 |
0,130,030,07 |
0,150,090,05 |
0,100,020,05 |
|||
scu |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
нагревав напряженном |
о |
|
450 500 550 600 650 |
0,83 0,66 0,51 0,37 0,24 |
1,0 0,76 0,52 0,36 0,23 |
|
0,85 0,66 0,49 0,34 0,21 |
0,84 0,625 0,41 0,25 0,13 |
|
0,98 0,79 0,625 0,46 0,30 |
|
1,0 0,84 0,625 0,47 0,30 |
0,820,991,01,01,0 0,625 0,405 0,24 0,12 |
0,91 0,70 0,49 0,33 0,20 |
0,95 0,73 0,51 0,35 0,22 |
0,810,971,01,01,0 0,64 0,50 0,35 0,21 |
|
|
снижениеучитывающего, расчетного(R |
tems, |
|
|
|
||||||||||||||
|
, |
|
в нагрева |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
su |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
температуре при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tems, |
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависимостивсталейарматурныхот температуры их |
|
|
su |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициентазначенияРасчетные |
икласс,НаименованиеКоэффициент γ |
талиcарматурноймарка |
100150 200 250 300 350 400 |
-глад(круглаяГорячекатанная I,-Аклассасталь)кая1,01,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 .3Стмарки |
-периодическоГорячекатанная 1,0классастальпрофиляго1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
.5;СтмаркиII:-А |
ГТ10.Стмарки1,01,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
-низколегироГорячекатанная 1,0сталь)гладкая(круглаяванная1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
;ХНДП10.Стмарки |
стальпрофиляПериодического III:-Акласса1,01,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
;С2Г25.Стмарки |
ГС35.Стмарки1,01,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
-периодическоГорячекатанная -выупрочненнаяпрофиляго :классастальтяжкой .5Стмарки,вII-А |
С2Г25.Стмарки,вIII-А1,01,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
ГС35.Стмарки,вIII-А1,01,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 |
-низколегироГорячекатанная -пропериодического,ванная :классастальфиля С.80СтмаркиIV,-А |
||
|
|
|
σ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tem , s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
γ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
601 |
602
Окончание прил. 6
Наименование, класс и |
|
|
|
Коэффициент γ |
s,tem |
= |
σ |
s,tem |
при температуре нагрева в оС |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
марка арматурной cтали |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rsu |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
|
350 |
|
400 |
|
450 |
500 |
550 |
600 |
650 |
700 |
750 |
800 |
||
А-IV, марки Ст.30ХГ2С |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,84 |
0,66 |
0,50 |
0,35 |
0,22 |
0,14 |
0,08 |
0,03 |
|||
А-IV, марки Ст.20ХГ2Ц |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,86 |
0,67 |
0,48 |
0,31 |
0,19 |
0,11 |
0,05 |
0,02 |
|||
А-V, марки Ст.23Х2Г2Т |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
0,97 |
|
0,79 |
0,625 |
0,40 |
0,23 |
0,11 |
0,06 |
0,03 |
0,01 |
|||
Термически |
упрочненная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
периодического профиля сталь |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
0,69 |
0,38 |
0,15 |
0,05 |
0,01 |
0 |
0 |
|||
класса: Ат-V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ат-VI |
|
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
0,84 |
|
0,625 |
0,37 |
0,18 |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
0,01 |
0 |
||
Ат-VII |
|
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
1,0 |
|
0,88 |
|
0,625 |
0,43 |
0,25 |
0,13 |
0,07 |
0,04 |
0,02 |
0 |
||
Приложение 7
Значение коэффициента продольного изгиба для нагретых колонн ϕ tem
l o |
b я |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
24 |
26 |
28 |
30 |
32 |
34 |
36 |
ϕ |
tem |
1,0 |
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,89 |
0,85 |
0,81 |
0,77 |
0,73 |
0,68 |
0,64 |
0,59 |
0,54 |
0,49 |
0,44 |
Дата |
комиссии членов Подпись |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пп |
№№ |
|
|
||
|
|
|
|
|
)этаж |
,оси( здания |
части мые |
-Обследуе |
результатов Таблица |
|
|
|
|
)разрушения |
характера |
указанием |
с перечислить( |
конструкции |
разрушенные |
Полностью |
|
||
|
|
|
|
)разрушения |
характера нием |
-указа с числить |
-пере( струкции |
-кон рушенные |
-раз Частично |
обследования предварительного |
|
|
|
|
-конструкци на людей ними под или ях |
нахождения можность |
-воз ,обследования |
их дальнейшего для |
конструкций усиления |
или демонтажа сти |
-необходимо о Вывод |
8 Приложение |
|
603 |
|
|
ванной зоне |
-обследо |
в людей |
ждения |
-нахо сти |
-возможно |
о Вывод |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 9
УТВЕРЖДАЮ
Директор предприятия
____________________
(Ф.И.О.)
«____»__________200___г.
АКТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБСЛЕДОВАНИЯ
1.Ф.И.О., должность членов комиссии, выполнивших
обследование.
2.Наименование здания, краткое описание его конструктивного решения (размеры в плане, высота, количество этажей,
конструкция и материал несущих и ограждающих основных конструкций;
конструктивная схема).
3.Время обнаружения пожара, начало и продолжительность
его интенсивного горения, максимальная, средняя температура в
помещении во время пожара, место нахождения очага пожара, средства тушения пожара (из акта о пожаре).
4.Натурные данные о длительности пожара, максимальной
температуре пожара.
5.Части здания, помещения (оси, этаж), которые необходимо
немедленно оградить и в которые не допускаются люди (указать время
окончания работ по устройству ограждения, ответственных, назначить охрану).
6.Вывод о необходимости приглашения специалистов для
детального обследования.
7.Перечень конструкций, которые необходимо
демонтировать или усилить на период детального обследования(указать
время окончания работ и ответственных).
8.Перечень мест, где необходимо сделать подмости,
поставить осветительную аппаратуру для выполнения детального
обследования (указать время окончания работ и ответственных).
9.Вывод о состоянии электрической проводки, газовой и
водопроводной сетей и необходимости принятия дополнительных мер по
технике безопасности, пожарной безопасности, санитарии и проведения аварийных работ.
Приложение. Таблица результатов предварительного обследования.
Подписи членов комиссии
Дата
604
Приложение 10
Температуры изменения вида и формы отдельных предметов
|
Материал, из |
|
Температура, оС, при |
|
|
Характеристика |
которой произошло |
||
Конструкции |
которого изго- |
|||
изменения |
изменение внешнего |
|||
или их части, |
товлены конст- |
|||
внешнего |
вида, формы предмета |
|||
предметы |
рукции или их |
|||
вида и формы |
или части конструк- |
|||
|
части, предметы |
|||
|
|
ций |
||
|
|
|
||
Элементы зачеканки сты- |
|
Скругление углов или |
300-500 |
|
ков, гидроизоляционные |
Свинец |
|||
образование капель |
||||
прокладки, обмотки кабеля |
|
|
||
|
|
|
||
Элементы пайки, гальвани- |
Цинк |
Образование капель |
400 |
|
зированные предметы |
||||
|
|
|
||
Небольшие детали машин, |
|
|
|
|
фурнитура туалетов, детали |
Алюминий и его |
То же |
650 |
|
строительных конструкций, |
сплавы |
|
|
|
посуда |
|
|
|
|
Стеклянные блоки, бутылки, |
Отливки из |
Размягчение или |
700-750 |
|
слипание |
|
|||
кувшины |
стекла |
Округление |
750 |
|
|
|
Потеря формы |
800 |
|
|
|
Размягчение или |
700-750 |
|
Оконное стекло, пластины, |
Листовое стекло |
слипание. |
800 |
|
армированное стекло |
|
Округление. |
||
|
|
Потеря формы. |
850 |
|
Украшения, столовые при- |
Серебро |
Скругление углов или |
950 |
|
надлежности, монеты |
образование капель |
|||
|
|
|||
Фурнитура дверей, мебели, |
Латунь |
Скругление углов или |
900-1000 |
|
ламп |
образование капель |
|||
|
|
|||
Рампы, люстры, ручки |
Бронза |
То же |
1000 |
|
Электрические провода, |
Медь |
“-” |
1100 |
|
монеты |
||||
|
|
|
||
Трубы, радиаторы, основа- |
Литой чугун |
Образование капель |
1100-1200 |
|
ния под машины |
||||
|
|
|
||
Строительные конструкции |
Бетон |
Оплавление |
1500-1600 |
|
То же |
Металл |
Большие деформации |
550-600 |
|
|
Бетон с заполни- |
Разрушение с увели- |
572 |
|
То же |
телями из сили- |
чением объема |
||
|
катных пород |
|
|
|
|
То же, из карбо- |
Полная диссоциация |
900 |
|
То же |
натов кальция и |
|
|
|
карбонатов |
То же |
400-500 |
||
|
||||
|
магния |
|||
|
|
|
||
То же |
То же, керамзита |
Оплавление |
1100-1200 |
605
606 |
.плавления Температура ** |
.размягчения Температура * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
железо сварное железо, Ковкое |
Чугун |
Сталь |
Алюминий |
олово Цинк, |
Медь |
Стекло |
Материал |
Температуры |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оплавления |
|
|
|
|
1500P1940 |
1100P2100 |
1300P1470 |
610P810 |
400 |
860P980 |
760P870*(1500**) |
Температура |
Приложение |
|
|
|
|
С |
материалов |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
плавления, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение 12
Факторы и характеристики состояния железобетонных конструкций после пожара
Контролируемый фактор |
Качественная и количественная характеристики фактора при состоянии конструкции |
||||||||
I |
II |
|
|
|
III |
IV |
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Колонны |
|
|||
Сажа и копоть |
Есть местами |
Нет |
|
Нет |
Нет |
||||
Изменение цвета бетона |
Нет |
До розового |
До розового или темно- |
До темно-желтого |
|||||
желтого |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Один-два небольших |
|
|
|
|
|||
|
|
размером не более |
|
— |
— |
||||
Отколы бетона |
Нет |
15х15 см и глубиной |
Больше двух таких же, как |
Больше по площади и глуби- |
|||||
|
|
менее толщины |
в состоянии II |
не, чем в состоянии III |
|||||
|
|
защитного слоя |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
На глубину не более тол- |
На глубину больше толщины |
|||
Оголение рабочей арматуры |
Нет |
Нет |
|
защитного слоя с оголением |
|||||
|
щины защитного слоя |
||||||||
|
|
|
|
|
всего периметра арматуры |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Отставание поверхностных (1-3 |
Местами (до 3 |
То же, что в состоя- |
То же, что в состоянии II |
Полностью по всей поверхно- |
|||||
см) слоев бетона от остальной |
шт.) на пло- |
нии 1 на площади не |
на площади не более |
||||||
массы конструкции (высокий звук |
щади не более |
сти |
|||||||
более 30 см |
2 |
каждое |
50 см |
2 |
каждое |
||||
при простукивании) |
10 см2 каждое |
|
|
|
|||||
Количество стержней арматуры, |
Нет |
Нет |
|
Не более одного стержня |
Более одного стержня |
||||
оголенных и выступающих из |
|
||||||||
плоскости конструкции |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сетка микротрещин |
Сетка микротрещин и |
Большое количество микро- |
|||||
Трещины в бетоне |
Нет |
макротрещины (1-2 тре- |
|||||||
трещин и макротрещины |
|||||||||
на поверхности |
щины длиной не |
||||||||
|
|
длиной более 30 см |
|||||||
|
|
|
|
|
более 30 см) |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
Смещение конструкции |
Нет |
Нет |
|
Возможное |
Есть |
||||
607
608
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. 12 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Контролируемый |
Качественная и количественная характеристики фактора при состоянии конструкции |
||||||
фактор |
I |
|
|
II |
III |
IV |
|
|
|
|
|
Плиты перекрытий и покрытий |
|
|
|
|
|
|
|
А. Железобетонные сплошные плиты |
|
|
|
Сажа и копоть |
В отдельных местах |
В отдельных местах |
Все покрыто |
Нет |
|
||
или отсутствуют |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Изменение цвета |
Нет |
|
|
Нет |
До розового |
До темно-желтого |
|
бетона |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Один - пять неболь- |
Не более десяти площадью |
|
|
|
||
|
ших по площади до 15 |
То же, что в состоянии II, |
Более десяти площадью более |
|
|||
Отколы бетона |
30 см |
2 |
каждый глубиной до |
|
|||
см2 каждый глубиной |
|
но сквозные |
100 см2 каждый, сквозные |
|
|||
|
до 2 см |
3 см, несквозные |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Оголение рабочей |
Нет |
На длине не более 10% |
На длине более 10%, но |
По всей длине или у опоры на |
|
||
менее 40%, за исключени- |
|
||||||
арматуры |
|
|
|
|
ем зоны анкеровки |
длине зоны анкеровки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сцепление армату- |
Есть |
Есть в зоне анкеровки |
Есть в зоне анкеровки |
Нарушение в зоне анкеровки |
|
||
ры |
|
|
арматуры |
арматуры |
арматуры |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Б. Железобетонные |
ребристые плиты |
|
|
Сажа и копоть |
В отдельных местах |
В отдельных местах |
Покрыта вся полка |
Нет |
|
||
или отсутствуют |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Есть на ребрах глубиной |
Есть на ребрах, отдельные |
Есть в зоне анкеровки арма- |
|
||
|
|
не более толщины защит- |
туры и сквозные в плите |
|
|||
Отколы бетона |
Нет |
в плите площадью не более |
|
||||
|
|
ного слоя, кроме зоны |
1/2 площади плиты |
площадью более 1/2 площади |
|
||
|
|
|
|
анкеровки |
плиты |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Сцепление армату- |
Есть |
|
|
Есть |
Есть только в зонах анке- |
Нет |
|
ры с бетоном |
|
|
ровки арматуры |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
Оголение рабочей |
Нет |
Одно-два места не более |
То же, что во II состоянии, |
В зоне анкеровки |
|
||
1/5 пролета, кроме зоны |
|
||||||
арматуры |
но не более 1/2 пролета |
|
|||||
|
|
|
анкеровки |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Прогиб |
Нет |
|
|
Нет |
В пределах допустимого |
Более, чем допускается |
|
|
|
нормами |
нормами |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
Подвесной пото- |
Частично разрушен |
Полностью разрушен |
Полностью разрушен |
Полностью разрушен |
|
||
лок |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение прил. 12 |
|
|
|
|
|
|
|
Контролируемый фактор |
Качественная и количественная характеристики фактора при состоянии конструкции |
||||
I |
II |
III |
IV |
|
|
|
|
||||
|
|
|
Балки |
|
|
Сажа и копоть |
В отдельных |
Покрыты полностью |
Нет |
Нет |
|
местах |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Изменение цвета бетона |
Нет |
До розового |
До темно-желтого |
До темно-желтого или |
|
серого |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Отколы углов, но на |
Существенные с нижней по- |
Как в состоянии III, но на |
|
|
|
верхности на глубину не более |
|
||
Отколы бетона |
Нет |
глубину не более чем |
толщины защитного слоя, |
глубину более толщины |
|
защитного слоя и в зоне |
|
||||
|
|
до арматуры |
кроме зоны анкеровки армату- |
|
|
|
|
анкеровки |
|
||
|
|
|
ры |
|
|
|
|
|
|
|
|
Оголение арматуры |
На длине не |
Наружные края угло- |
Рабочие стержни на длине |
Почти вся рабочая арма- |
|
более 20 см |
вых стержней |
более 50% пролета балки |
тура |
|
|
|
|
||||
Отставание поверхностных (1- |
|
Снизу кроме зоны |
По большей части поверхно- |
По большей части по- |
|
3 см) слоев бетона от осталь- |
|
|
|||
Нет |
сти, кроме зоны анкеровки |
верхности, включая и |
|
||
ной массы конструкции (низ- |
анкеровки арматуры |
|
|||
|
арматуры |
зону анкеровки арматуры |
|
||
кий звук при простукивании) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Количество стержней армату- |
|
|
|
|
|
ры, оголенных и выступаю- |
Нет |
Нет |
Не более одного стержня |
Более одного стержня |
|
щих из плоскости конструк- |
|
||||
|
|
|
|
|
|
ций |
|
|
|
|
|
|
|
Поверхностные (глу- |
Поверхностные (глубиной не |
Более глубокие, чем в III |
|
Микротрещины в бетоне |
Нет |
более толщины защитного |
|
||
биной не более 1-2 см) |
состоянии |
|
|||
|
|
слоя) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Поперек оси в |
|
|
|
|
|
растянутой |
То же, что в состоя- |
То же, что в состоянии I, но |
Больше, чем в состоя- |
|
|
зоне с шири- |
|
|||
|
нии 1, но шириной |
шириной раскрытия более 0,5 |
|
||
Макротрещины |
ной раскрытия |
нии III и в зоне анкеров- |
|
||
раскрытия не более |
мм. Продольные в зоне анке- |
|
|||
|
не более до- |
ки |
|
||
|
0,5 мм |
ровки арматуры |
|
||
|
пускаемой |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
нормами |
|
|
|
|
609