Ординаты точек поверхностей оболочки

Абсцисса х, мм	Величины ординат
	у	h4-6	y - h4-6	у'
1	2	3	4	5
0	0	240	-240
200	32	120	-88	-240
400	63	80	-24	-240
600	95	60	34	-230
800	124	48	76	-130
1000	154	40	114	-10
1140	177	37	149	70
1200	183	34	149	-
1400	212	30	181	-
1600	240	30	210	-
1800	265	30	236	-

Отметки нижней поверхности оболочки определяются как разность (у- h_4-6). Уравнение секущей плоскости у' = -240 + 0,5(х – 380) от х = 380 мм до х =1140 мм места пересечения. В месте пересечения плоскости с параболической поверхностью по её образующей делают плавное закругление небольшого радиуса, с тем чтобы избежать концентрации напряжений.

Подбор торцевой арматуры и анкеров

Расчетные усилия в торцевой арматуре:

g = 0,95(2,71 – 1,43) = 1,215 кН/м²;

N₁ = (1·216+2)23,7² ·2,84/(64·1,14) = 70,6 кН или

N₁ = 490·1608·2840/(8·2940) = 95,14кН > 70,62 кН.

Требуемое сечение арматуры класса А-III с R_s = 365 МПа и А_s = 95140/365 = 258мм².

По сортаменту выбираем 2 14 А-III с А_s = 308 мм².

Изгибающий момент от расчетной нагрузки в сечении КЖС на расстоянии 1,5 м от рабочей поверхности анкера при γ_s(g+s) = 3,9 кН/м² и М₁ = 3,9·3(1,5+0,05)·(23,7-1,55)/2 = 201,4 кН·м.

Расстояние по вертикали от оси рабочей арматуры до оси оболочки в том же сечении z₁ = 4 1,14(1,5+0,05)·(23,7+1,55)/23,7 = 0,28 м.

Требуемая площадь рабочей поверхности анкера продольной арматуры каждой диафрагмы: А₁ = М₁/(2z₁γ_b2R_b) = 201400000/(2·280·0,9·17) = 23506 мм². При ширине полки ∟250/160/16 1₁ = 250 мм требуется длина анкера 1₂ = 100 мм.

Характеристики предварительного напряжения арматуры

и усилий обжатия бетона

Характеристики необходимы для расчета по прочности сечений, наклонных к продольной оси диафрагм; сечений оболочки между диафрагмами и для проверки панели КЖС по предельным состояниям второй группы. Предварительно напряженная арматура 2 32 А-IIIв с А_s= 1608 мм²; R_s¸ser= 540 МПа и Е_s= 18·104 МПа. Допустимое отклонение значения предварительного напряжения при электротермическом способе натяжения арматуры: р = 30+360/1= 30+360/24 = 45 МПа.

Эффективное максимальное предварительное напряжение арматуры: σ_sp= 540-45 = 495 МПа.

До обжатия бетона проявляется потеря напряжения арматуры от релаксации: σ₁= 0,03σ_sp= 15 МПа. Ввиду того, что в последующих расчетах характеристики предварительного напряжения арматуры и обжатия бетона понадобятся при разных значениях γ_sp= 0,9; 1; 1,1 вычисления ведем по таблице 2.3.

Изгибающий момент в середине пролета от собственного веса панели

М_g= 0,95(2,72 –1,44)3·23,7²/8 + 10,23·0,6 = 262 кН·м.

Таблица 2.3.

Определение параметров предварительного напряжения

№ п/п	Наименование показателей	Ед. измер.	Показатели при
			γsp=0,9	γsp=1	γsp=1,1
1	2	3	4	5	6
1	Предварительное напряжение в арматуре до обжатия бетона	МПа	427	480	533
2	Усилие обжатия бетона	кН	686	772	857
3	Напряжение бетона на уровне центра тяжести арматуры	МПа	6,1	7,3	8,5
4	Отношение σbpo/Rbp		0,41	0,49	0,57
5	Потери напряжения от быстронатекающей ползучести	МПа	16,4	19,6	22,8
6	Первые потери напряжения	МПа	31,4	34,6	37,8
7	Усилие обжатия	кН	671	740	809
8	σbp	МПа	5,8	6,8	7,8
9	Отношение σbp1/Rbp	МПа	0,39	0,45	0,52
10	Потери напряжения от усадки	МПа	50	50	50
11	Потери от ползучести	МПа	59	68	78
12	Полные потери напряжения	МПа	140,4	152,6	165,8
13	Усилие обжатия	кН	513	551	582