
Колонна
.doc4.Проектирование колонны
4.1. Определение расчётных комбинаций усилий и продольного армирования
Определение основных сочетаний расчётных усилий в сечении 3-3 колонны по оси А.
Таблица 4.1
Nо |
Загружения и усилия |
Расчетные сочетания усилий. |
||||
N Mmax |
N Mmin |
Nmax Mmax(Mmin) |
Nmin Mmax(Mmin) |
|||
1 |
Загружения |
1+ (12+16) |
1+(6+14) |
1+(12+16) |
1+(12+18)
|
|
У С И Л И Я |
N |
523.73 |
523.73 |
523.73 |
523.73 |
|
M |
-1.031 |
-160.64 |
-1.031 |
-18.04 |
||
N1 |
523.73 |
523.73 |
523.73 |
523.73 |
||
Ml |
-21.55 |
-21.65 |
-21.55 |
-21.55 |
||
Nsh |
0 |
0 |
0 |
0 |
||
Msh |
20.52 |
-139.09 |
20.52 |
3.51 |
||
2 |
Загружения |
1+2+4+(12+16)+22 |
1+(6+14)+23 |
1+2+4+(12+16)+22 |
1+4+(12+18)+22 |
|
У С И Л И Я |
N |
712.1 |
523.73 |
712.1 |
523.73 |
|
M |
36.11 |
-192.27 |
36.11 |
10.05 |
||
N1 |
523.73 |
523.73 |
523.73 |
523.73 |
||
Ml |
-21.55 |
-21.55 |
-21.55 |
-21.85 |
||
Nsh |
0 |
0 |
0 |
0 |
||
Msh |
45.1 |
-170.72 |
45.1 |
27.74 |
Расчёт продольной арматуры выполняем согласно требованиям пп. 3.1, 3.50, 3.54, 3.55, 3.62 [3].
Расчётные характеристики бетона и арматуры. Бетон тяжёлый класса В35, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, Rb = 19,5 МПа, Rbt = 1.3 МПа, Eb = 34500 МПа. Продольная рабочая арматура класса A-300, Rs = Rsc = 270 МПа, Es=200000Мпа.
Размеры сечения подкрановой части колонны b = 400 мм, h = 700 мм. Назначаем для продольной арматуры а = а′=40 мм, тогда ho = h - а′ = 700 – 40 = 660 мм.
Определим сначала площадь сечения продольной арматуры со стороны менее растянутой грани (справа) при условии симметричного армирования от действия расчетных усилий в сочетании N и Mmin: N = 523.73 кН, М = |Mmin| = 192.27 кН∙м; N1 = 523.73 кН, М1 = -21.55 кН∙м; Nsh = 0 кН, Мsh = -170.72 кН∙м.
Поскольку имеются нагрузки непродолжительного действия, то вычисляем коэффициент условий работы бетона γb1 согласно п. 3.1 [3]:
а) момент от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия (ветер, кран) относительно оси, проходящей через более растянутый стержень арматуры(γb2=0,9):
МI = (N-Nsh) ∙ (ho-a')/2+(M-Msh) (4.1)
МI = (523.73 – 0)(0,66 – 0,04)/2 + (192.27 + 170.72) = 525.35 кН∙м
б) то же от всех нагрузок (γb2=1,1):
МII = N(ho - a')/2 + M (4.2)
МII = 523.73·(0,66 - 0.04)/2 + 192.27 = 354.63 кН∙м.
Т.к. МI< 0,82МII, то расчет выполняем по случаю б).
γbt=МII/ МI=0.675<1,1 => γbt= 0.675. (4.3)
Rb = 0.675·19.6 = 13,16 Мпа. (4.4)
Расчётная длина подкрановой части колонны при учёте нагрузок от кранов равна lo = 13.875 м. Так как lo/h =13.875/0.7=19.82 > 4, то расчёт производим с учётом прогиба элемента, вычислим Ncr по формуле (98) [3]. Для этого находим
ео=M/N=192.27·10/523.73·10
=
367.1 мм>еа=h/30=700/30=23.33
мм, (4.5)
Так как ео/h=367.1/700=0.524>e,min=0.5-0.01lo/h-0.01Rb=0.17, принимаем е=ео/h=0.524; e0 = 367.1 > 0.1h = 70 мм, то φl = 1.
=Es/Eb=210000/34500=6.09; = 0,004
(4.5)
Коэффициент будет равен:
= 1/(1-N/Ncr) = 1/(1-523.73/4367) = 1.136. (4.6)
Вычислим значение эксцентриситета с учётом прогиба элемента по формуле:
e=eo+(ho-a′)/2=367.1·1.136+(660-40)/2= 727.02 мм. (4.7)
Необходимое продольное армирование определим согласно п. 3.62 [3]; R=0.583. Вычислим значения коэффициентов:
n=N/(Rbbho)=523.73·10³/(13,16·400·660)=0.151 (4.8)
m1=Ne/(Rbbho²)=523.73·10³·727.02/(13,16·400·660²) =0.166 (4.9) =a/ho=40/660=0.606. (4.10)
Т.к n<R,
то
(4.10)
Назначаем арматуру 4Ø12 Asп = 452 мм2.
Тогда получим =(As+As′)/(bh)=(452+452)/(400·700) = 0.0032, что незначительно отличается от предварительного принятого =0,004, следовательно, расчёт можно не уточнять, а окончательно As = As′ = 452мм².
Определим площадь сечения продольной арматуры со стороны наиболее растянутой грани (слева) для несимметричного армирования с учетом, что со стороны сжатой грани (справа) должно удовлетворяться условие As′ ≥ As,fact= Asn=452 мм2 . Вэтом случае расчетные усилия возьмем из сочетания N и Mmax : N=712.1 кН, М=36.11 кН∙м; Nl=523.73 кН, М1=-21.55 кН∙м ; Nsh=0, Мsh=21.55 кН∙м .
МI=(646.39-0)(0,56-0,04)/2+(124.15-107.51)=184.7 кНм;
МII=646.39·0,26+124.15=292.21 кНм; γbl =0,9 МII/ МI=1.42>1,1=> γbl =1,1;
φ1 =1+β МI/ МII=1,46≤2; μ=0,0038;
η=1.1; ео=М/Ν=192.1 мм; е=192.1·1.1+260=471.3 мм;
Аs'= (Nе-αRRbbho2)[Rsc(ho - a')]= (646.39·103·471.3 – 0,413·14,5·400·7602)/(280·520)=
- 3499.
Поскольку по расчету не требуется сжатая арматура, то площадь сечения растянутой находим по формулам (128) и (129) [3], оставляя минимальное сечение арматуры As′=As,fact=608мм2.
αm=[Ne - Rsc·A's,fact(ho - a')]/(Rbbho2)=[646.39·103·471.3 – 280·608·520] /(14,5· 400· 7602)=0,0909
ξ=0,097; Аs=( ξ Rbbho- N+ Rsc·A's,fact)/Rs=(0,0909·18,7·400·560 – 646.39·103+365·448)/365= - 279.59 мм2
Аs< Аs¸min=608мм2=> принимаю минимальное конструктивное армирование Аs=Аsл=608мм2
Проверим
принятое армирование сечения 4-4 на
остальные сочетания расчетных усилий:Nmax
и
Mmax
N=804.39 кН, М=| Mmax|=0 кНм;Nl=517.11 кН, Ml=0: Nsh=0 кН, Msh=0 кНм
Проверку прочности сечения выполняем по пп. 3.61 и 3.62 [3], т.к. фактическое армирование симметричное. Принимаем γbl =0.9 и Rb=0.9·17=15.3МПа, е=ео/h=0 Ncrc=19350 кН; η=1,04; е=260 мм.
Высота сжатой зоны х=N/(Rbb)=804.39·103/(15.3·400)=131.44 мм; ξŖ=0,582; ho=560мм;
ξŖ ho=325.92 мм; х< ξŖ => прочность сечения проверяется по ф.(108)
Ne≤Rbbx(ho – 0,5х)+ Rsc·A's(ho - a');
804.39·0,26≤15.3·400·131.44(560-0,5·131.44)+365·608·520; 201.1 кНм<482.64 кНм.
Так же
обеспечена прочность и при действии
расчетных усилий в сочетании Nmin
и
Mmax,
при N=517.11 кНи М=107.5 кНм Nl=517.11кНм,
М1=0
,Nsh=0
кН, Мsh=107.51
кНм, γbl
=0.9
поскольку в этом случае ео=207.88мм
,то Ncrc=3855.4
кН, η=1,155, е=500.1мм.
Высота сжатой зоны х=N/(Rbb)=517.11·103/(15.3·400)=84.5 мм; ξŖ=0,582; ho=560мм;
ξŖ ho=325.92 мм; х< ξŖ => прочность сечения проверяется по ф.(108)
Ne≤Rbbx(ho – 0,5х)+ Rsc·A's(ho - a'); ·
517.11·0,5001≤15.3·400·84.5(560-0,5·84.5)+365·448·520; 258.6кНм<352.77кНм.
4.2. Конструирование продольной и поперечно арматуры и расчёт подкрановой консоли.
Расчёт прочности подкрановой консоли (рис. 4,5) производим на действие нагрузок от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учётом коэффициента сочетания =0,85, или Q=G6+Dmax·=48.4+205.7·0.85=215.985 кН.
Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе в соответствии с п. 3.99 [3]. Поскольку 2.5Rbtbho=2.5·1.2·400·1210=1452 H>Q=215.985 H, то по расчёту не требуется поперечной арматуры. По конструктивным требованиям принимаем хомуты диаметром 6мм класса А-I, устанавливаемые с максимально допустимым шагом 150 мм.
Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по форм. (208) [3]: As=Ql1/(hoRs)=496.35·10³·500/(121·280)=448 мм². Принимаем 312A-III (As=462мм²).
Рис.7. К расчету подкрановой консоли.