1. Проектирование сборной круглопустотной плиты. Расчет плиты поI-ой группе пс.

1.1 Подбор арматуры

Ширину сборной плиты примем BF'=2,4 м. Количество пустот 12, тогда количество ПН стержней в ребрах плитыn_s=13 шт.

Сбор нагрузок на 1м²плиты сведем в таблицу.

Таблица 2.1

Нагрузки на 1 м²плиты.

Вид нагрузки	Нормативная Нагрузка	Коэф. надежности	Расчетн. нагрузка
Постоянная от массы плиты и пола	gw = 0.105*25=3,0 0,8	1.1 1.2	3,3 0,96
Итого: временная длительная кратковременная	3,8 10,0 8,5 1.5	--- 1.2 1.2 1.2	4.26 12,0 10.2 1.80
Полная	gtot = 13,8	---	g = 16,26
Постоянная и длительная	gl = 12,3	---	---

С учетом коэффициента надежности по назначению здания расчетная нагрузка на 1 м плиты:

- полная расчетная нагрузка для расчетов по I гр. ПС:

- полная нормативная нагрузка для расчетов по II гр. ПС:

, в том числе постоянная и длительная , а также нормативная от веса плиты

Расчетный пролет плиты .

Определяем усилия в плите.

Для расчетов по I гр. ПС: ,

Для расчетов по II гр. ПС: ,,.

Прочностные и деформационные характеристики бетона и ПН арматуры

Прочностные и деформационные характеристики бетон класса В25 арматура класса В500

, ,,,,;,,.

Назначаем величину ПН σ_sp=0,9R_s,n=900 МПа. При благоприятном влиянии ПН: σ_sp=σ_sp∙γ_sp=810 МПа, γ_sp=0,9.

Геометрия плиты: высота h=220 мм, высота полки таврового сечения, защитный слой арматуры. Расчетная ширина таврового сечения при:,мм. Принимаем.

Вычислим рабочую высоту сечения плиты .

Так как , то граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной

Коэффициент

Предельная относительная высота сжатой зоны: , соответственно, т.е. сжатая арматура не требуется.

Относительная высота сжатой зоны .

Коэффициент примем.

Требуемая площадь растянутой арматуры: .

Тогда принимаем 13Ø10 А1000 .

1.2 Вычисление потерь пн арматуры.

Геометрия плиты как для расчета по IIгр. ПС: ширина ребра, высота нижней и верхней полок, ширина полок.

Первые потери.

1. Потери от релаксации напряжений в арматуре:

2. Потери от перепада температур:

Δσ_sp2= 1,25·65=81,25МПа.

3. Потери от деформации стальной формы:

Δσ_sp3=30

4. Потери от деформации анкеров:

Первые суммарные потери .

Вторые потери.

5. Потери от усадки бетона:

Δσ_sp5= ε_b,shE_s=0,0002E_s=40МПа

6. Потери от ползучести бетона:

- коэффициент ползучести бетона φ_b,сr=1,8;

- коэффициент приведения арматуры к бетону α= E_s/E_b=6,667;

- усилие обжатия с учетом первых потерь P₍₁₎= A_sp(σ_sp– σ_los,1)=589,899 Кн;

- площадь бетонного сечения ;

- коэффициент армирования ;

- площадь приведенного сечения ;

- приведенный статический момент ;

- ордината ц.т. приведенного сечения

- расстояние от ц.т. ПН арматуры до ц.т. приведенного сечения

- эксцентриситет усилия Р₁e_0p1=y_sp=0,079м

- момент инерции приведенного сечения

- напряжения в бетоне на уровне ПН арматуры

- потери от ползучести бетона

Вторые суммарные потери .

Общие потери

ПН арматуры с учетом всех потерь