Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Электр. машины. / Электрические машины (курсовой проект)

.pdf
Скачиваний:
125
Добавлен:
25.03.2016
Размер:
931.8 Кб
Скачать

Длина стержня:

lс = l2 + 2 ∙ l02.

Расстояние между осями соседних стержней:

С D2 a22 .

Масса стали в ярмах:

Gя 2 c 1C ПЯ СТ 10 6 .

где с – количество стержней, с = 3; γст – плотность стали, γст = 7650 кг/м3.

Масса угла ярма:

Gy = 2 ∙ kЗ ∙ γст ∙ 10-6 ∑(ас ая вс).

Масса стали в стержнях:

Gc c Ï ñ lñ ñò 10 6 .

Масса стали в местах стыка:

G c Ï

a

10

6 G

.

ñ

ñ 1ÿ

 

ó

 

где а– наибольшая ширина пластины ярма, см. Полная масса стали:

Gñ Gñ Gñ .

2.7 Расчет характеристик холостого хода

Расчет потерь холостого хода.

Магнитная индукция в стержне:

eB 104

Bс 4,44 f1 Пс .

19

Магнитная индукция в ярме:

Bÿ

UB

104

 

.

4,44

f1 Ï

ß

 

 

Магнитная индукция в стыке:

Bñò Â2ñ .

Для рассчитанных значений магнитных индукций по таблице 8.4 [1, с. 377] определяются удельные потери: рс , ря , рз.с , рз.я , рз.ст .

Если число ступеней в сечении ярма равно или отличается на однудве ступени от числа ступеней в сечении стержня, то распределение индукции в ярме и стержне можно считать равномерным и принять коэффициент увеличения потерь, зависящий от формы сечения ярма, kп.я = 1. Некоторые технологические факторы также оказывают влияние на потери холостого хода. Необходимость расшихтовки верхнего ярма перед насадкой обмоток и зашихтовки его после насадки также приводит к увеличению потерь, что может быть учтено коэффициентом kп.ш = 1,02 для трансформаторов мощностью менее 25000 кВА и kп.ш = 1,03…1,05 при мощностях 25 000 кВА и выше. Опрессовка стержней и ярм при помощи бандажей при сборке остова вызывает некоторое увеличение потерь, которое уже не может быть снято отжигом. Это увеличение учитывается коэффициентом kn.п, который для трансформаторов мощностью до 630 кВА может быть принят kп.п = 1,02, а для трансформаторов мощностью 1000…63000 кВА kп.п = 1,03-1,05. Закатка или срезание заусенцев после резки пластин вызывает увеличение потерь, которое при отсутствии отжига может быть учтено коэффициентом kп.з = 1,07. При резке пластин возникает увеличение удельных потерь, полностью снимаемое отжигом. При отсутствии отжига это увеличение можно учесть коэффициентом kn.р.

При определении kn.р

принимается ширина пластины второго пакета от

центра сечения стержня для следующих значений ширины пластин:

5 см

1,20

30 см

1,033

10 см

1,10

40 см

1,025

20 см

1,05

50 см

1,020

Если пластины после резки и закатки или срезания заусенцев повергаются отжигу, то произведение коэффициентов kп.з kn.р = 1.

Для стали марок Э320, Э330 и Э330А с толщиной листов 0,35 мм при индукциях 1,4-1,7 Тл значение коэффициента kу.п = 8,92.

Потери холостого хода:

20

Ð k k k k k

ð G p G/

k G

pñ

 

pÿ

G k

ó.ï

,

 

 

 

õ ï .ÿ ï .ø ï .ï ï .ç ï .ð

ñ ñ ÿ ÿ

ô ó

 

2

ó

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где kф = 2∙(с–1).

Для рассчитанных магнитных индукций по таблице 8.11 [1, с. 395] определяем удельные намагничивающие мощности: qс , qя , qз.с , qз.я , qз.ст .

Реактивная мощность ХХ:

Q k

т.я

k

т.ш

k

т.п

k

т.з

k

т. р

q G q

я

G

я

k

ф

G

у

qс qя

G

у

k

у.т

 

х

 

 

 

 

с с

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где kт.я – коэффициент, учитывающий форму ярма. При числе ступеней в ярме nя, равном или близком к числу ступеней в стержне, kт.я = 1; при nя = 1…3 ступени kт.я = 1,08;

kт.ш – коэффициент; учитывающий расшихтовку и зашихтовку верхнего ярма при сборке. При мощности трансформатора до 25000 кВА kт.ш = 1,02; при мощности от 25000 кВА и выше kт.ш = 1,03…1,05;

kт.п – коэффициент, учитывающий влияние прессовки стержней и ярм при сборке остова. Для мощностей до 630 кВА kт.п = 1,04; для мощностей от 1000 до 63000 кВА kт.п = 1,06…1,1;

kт.з – коэффициент, учитывающий срезку заусенцев. При отсутствии отжига kт.з = 1,6; при отжиге kт.з = 1,1;

kт.р – коэффициент, учитывающий резку пластин. При отжиге после резки пластин и закатки заусенцев kт.р = 1;

kу.т – определяем по таблице 10.

Таблица 10 – Значения коэффициента kу.т. для стали Э330А

Индукция Вс, Тл

1,4

1,5

1,6

1,7

 

 

 

 

 

Коэффициент kу.т.

16,5

20,2

29,4

42,4

 

 

 

 

 

Расчет тока холостого хода.

Ток первичной обмотки трансформатора, возникающий при холостом ходе при номинальном синусоидальном напряжении и номинальной частоте, называется током холостого хода.

При расчете тока холостого хода трансформатора отдельно определяют его активную и реактивную составляющие.

Активная составляющая тока холостого хода вызывается наличием потерь холостого хода. Активная составляющая тока холостого хода:

21

i0a PSõ 100%.

Реактивная составляющая тока холостого хода:

i

Qõ 100% .

0Ð

S

 

Полный ток холостого хода:

 

i0 i02.a i02.

2.8 Расчет КПД трансформатора

Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке:

S

100%.

 

S PK PX

 

22

3 ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

Графическая часть курсовой работы выполняется на листе формата А1. Пример выполнения чертежа приведен на рис. 2.

Рисунок 2 – Пример выполнения графической части

23

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.Тихомиров П. М. Расчет трансформаторов. Учеб. пособие для вузов. Изд. «Энергия», 1976 г.

2.Гончарук А. И. Расчет и конструирование трансформаторов: Учеб. для техникумов. – М.: Энергоатомиздат, 1990 г.

3.Вольдек А. И. Электрические машины. Л.: Энергия, 1978. – 832с.

4.Брускин Д. З., Зорохович А. Е., Хвостов В. С. Электрические машины, ч.1, 2, М.: Высшая школа, 1987.

5.Копылов И. П. Электрические машины, М., Энергоатомиздат,

1986.

6.Костенко М. П., Пиотровский Л. М. Электрические машины. Ч 1,2, М.: Энергия, 1973.

7.Иванов-Смоленский А. В. Электрические машины. М.: Энергия,

1980.

24

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Исходные данные по вариантам.

Номер

S,

U1,

U2,

Схема

f1,

 

 

 

 

соединения

Рк, Вт

Рх, Вт

uк, %

iх, %

варианта

кВА

кВ

кВ

Гц

обмоток

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

160

0,4

6

Y / Y

50

2600

450

4,5

1,9

2

250

0,69

10

Y /

50

4200

610

4,5

1,9

3

400

0,4

6

Y / Y

50

5500

900

4,5

1,8

4

630

0,4

10

Y /

50

700

1250

5,5

1,7

5

1000

6,3

35

Y /

50

11 600

2000

6,5

1,4

6

160

0,4

10

Y / Y

50

2600

450

4,5

1,9

7

250

0,4

6

Y /

50

3700

610

4,5

1,9

8

400

0,4

10

Y / Y

50

5500

900

4,5

1,8

9

630

0,4

6

Y /

50

8500

1250

5,5

1,7

10

250

0,4

35

Y /

50

3700

900

6,5

2,3

11

630

6,3

35

/ Y

50

7600

1600

6,5

2

12

1000

10,5

35

Y / Y

50

11 600

2000

6,5

1,4

13

400

0,69

6

Y /

50

5900

900

4,5

1,8

14

630

0,69

6

Y /

50

8500

1250

5,5

1,7

15

1000

3,15

6

Y /

50

11600

2450

5,5

1,4

16

1000

3,15

10

/ Y

50

11600

2450

5,5

1,4

17

1000

6,3

10

Y / Y

50

11500

1650

5,5

0,5

18

160

0,69

6

/ Y

50

3100

450

4,5

1,9

19

250

0,4

10

Y /

50

3700

610

4,5

1,9

20

400

0,69

10

/ Y

50

5900

900

4,5

1,8

25

Учебное издание

Хацевский Константин Владимирович

Методические указания к выполнению курсового проекта

Электрические машины

Ответственный за выпуск: И.А. Кибанова Ответственный редактор: В.А. Филатова

Подписано в печать 22.12.2014 Формат 60х80/16. Бумага ксероксная Гарнитура Times New Roman Оперативный способ печати Усл.п.л.- 1,75уч. изд.л – 1,75 Тираж 50 экз.

Заказ № 47

ОИВТ (филиал) ФГОУ ВПО «НГАВТ» 644099, г. Омск, ул. И. Алексеева, 4

Отпечатано в типографии ИП Шелудивченко А.В. г. Омск, ул. Дальняя-1, тел.: 368-222

26

Соседние файлы в папке Электр. машины.