Общий объем проточной (рабочей) части сооружения:

, (2.1.5.5)

м³

Количество осадка Q_mud, выделяемого при отстаивании, определим, исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде С_en и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде С_ex:

, (2.1.5.6)

где q_w– среднечасовой расход сточных вод, поступающий на один отстойник, м³/ч;

ρ_mud– влажность осадка, равная 95%;

γ_mud – плотность осадка, равная 1 г/см³.

м³/ч.

Осадок сгребается в 2 бункера (каждый в виде перевернутой усеченной пирамиды) скребковыми механизмом цепного типа и из отстойников удаляется под дей­ствием гидростатического давления. Осадок удаляется периодически 1 раз в сутки.

Объем одного пескового бункера (угол конического днища 60°) рассчитывается по формуле:

, (2.1.5.7)

где h - высота бункера, м;

S₁- верхнее основание бункера, размером 3x3 м;

S₂- нижнее основание бункера, размером 0,5 х 0,5 м.

, (2.1.5.8)

x=(3-0,5)/2=1,25м;

;

Объем 2х приямков равен:

.

Общая строительная высота отстойника:

Н= Н_set + Н₂+ Н₃+h, (2.1.5.9)

Н_вых = 3+0,3+0,3+2,165=5,765 м.

Производительность одного отстойника определяется по формуле:

, (2.1.5.10)

где V_tb – турбулентная составляющая, соответствующая скорости потока в отстойнике, принимается по таблице 32 [1], мм/с,

принимаем V_tb=0,007 мм/с;

м³/ч.

Горизонтальный отстойник представлен на рисунке 5.

Рисунок 5 — Горизонтальный отстойник из сборного железобетона

1 — лоток, подводящий воду; 2 — распределительный лоток; 3 — скребковый механизм; 4 —пово­ротная труба с щелевидными прорезями для удаления плавающих веществ; 5 — сборный лоток; 6 — отводящий трубопровод осветленной воды; 7 — камера плунжерных насосов; 8 — трубопровод для удаления плавающих веществ; 9 —трубопровод для аварийного сброса; 10 — трубопровод ак­тивного ила, подаваемого для разбавления плавающих веществ; 11 — трубопровод для опорожне­ния; 12 — трубопровод сырого осадка

2.2 Сооружения биологической очистки сточных вод

2.2.1 Аэротенки

Аэротенки применяются для биологической очистки сточных вод и представляют собой резервуары, в которых очищаемая сточная вода и активный ил насыщаются воздухом и перемешиваются.

В проекте принимаем аэротенки – вытеснители. Согласно [1] предусматриваем регенерацию для восстановления свойств активного ила.

Определим степень рециркуляции активного ила в аэротенке

, (2.2.1.1)

где а – доза ила в аэротенках, г/л,

принимаем а=4 г/л;

J – иловый индекс,

для предварительного расчета примем J = 100 см³/г.

БПК_полн сточных вод, поступающих в аэротенк-вытеснитель с учетом разбавления рециркуляционным расходом:

, (2.2.1.2)

где L_en – БПК_полн поступающей в аэротенк сточной воды, мг/л;

L_ex – БПК_полн очищенной воды,

принимаем L_ex = 15 мг/л;

мг/л

Продолжительность обработки сточных вод в аэротенках найдем по формуле

, (2.2.1.3)

ч.

Дозу ила в регенераторе найдем по формуле:

, (2.2.1.4)

г/л.

Удельная скорость окисления определяется по формуле:

, (2.2.1.5)

где ρ_max – максимальная скорость окисления, мг БПК_полн /(г·ч),

согласно таблице 40 [1] принимаем ρ_max=85 мг БПК_полн /(г·ч);

C_о – концентрация растворенного кислорода, мг/л,

принимаем C_о=2 мг/л;

К_l – константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, мг БПК_полн /л,

согласно таблице 40 [1] принимаем К_l=33 мг БПК_полн /л;

К_о – константа, характеризующая влияние кислорода, мг О₂/л,

согласно таблице 40 [1] принимаем К_о=0,625 мг О₂/л;

φ – коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, л/г,

согласно таблице 40 [1] принимаем φ=0,07 л/г;

мг/(г·ч).

Продолжительность окисления органических загрязняющих веществ определяется по формуле

, (2.2.1.6)

где s – зольность ила,

согласно таблице 40 [1] принимаем s=0,3;

ч.

Продолжительность регенерации ила определяется по формуле:

, (2.2.1.7)

ч.

Вместимость аэротенка определим по формуле

, (2.2.1.8)

где q_w – расчетный расход сточных вод, м³/ч,

определяется по формуле

, (2.2.1.9)

.

м³.

Вместимость регенератора определим по формуле:

, (2.2.1.10)

м³.

Продолжительность пребывания воды в системе «аэротенк-регенератор» вычислим по формуле

, (2.2.1.11)

ч.

Для уточнения илового индекса определим среднюю дозу ила в системе «аэротенк-регенератор» по формуле

, (2.2.1.12)

г/л.

Нагрузку на ил определяем по формуле

, (2.2.1.13)

мг БПК_полн/(г·сут).

Согласно таблице 41 [1] для городских сточных вод при = 364,3 мг БПК_полн/(г·сут) иловый индекс J = 76,43 см³/г. Найденная величина отличается от принятой ранее J = 100 см³/г. Значит необходимо уточнить степень рециркуляции активного ила с учетом скорректированной величины J:

Эта величина отличается от предварительно рассчитанной, поэтому требуется корректировка выше рассчитанных величин:

мг/л,

ч,

г/л,

мг/(г·ч),

ч,

ч.

Продолжительность пребывания в системе «аэротенк-регенератор»:

ч.

Вместимость аэротенка составит:

м³.

Вместимость регенератора:

м³.

Проверим величину :

г/л.

Тогда нагрузка на ил составит:

мг БПК_полн/(г·сут).

Согласно таблице 41 [1] при данной нагрузке иловый индекс составит J=74,89см³/г, что незначительно отличается от скорректированной величины J = 76,43 см³/г. Окончательно принимаем R=0,44 и дальнейшего уточнения расчетных параметров аэротенков-вытеснителей с регенераторами не производим.

Процент регенерации составит

, (2.2.1.14)

.

Период аэрации в аэротенках – вытеснителях составит

, (2.2.1.15)

где К_р – коэффициент, учитывающий влияние продольного перемешивания,

при L_ex = 15 мг/л принимаем К_р=1,5;

ч.

Принимаем двухкоридорный аэротенк (n=2); половина аэротенка (один коридор) отводится под регенератор. Согласно таблице 3.7 [3] выбираем типовой аэротенк-вытеснитель А-2-4,5-4,4; номер типового проекта 902-2-195. Количество секций принимаем 4. Рабочий объем одной секции 1420 м³. Рабочая глубина аэротенка 4,4 м, ширина коридора 4,5 м, при длине коридора 36 м.

Заданный кислородный режим и необходимую интенсивность перемешивания в аэротенках обеспечивают аэраторы. Число аэраторов в регенераторах и на первой половине длины аэротенков-вытеснителей принимается вдвое больше, чем на остальной длине аэротенков (п. 6.152 [1]).

Удельный расход воздуха определяется по формуле:

, (2.2.1.16)

где – удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПК_полн,

согласно п. 6.157[1] принимаем 1,1;м

–коэффициент, учитывающий тип аэратора,

согласно таблице 42 [1] для мелкопузырчатой аэрации, с учетом соотношения аэрируемой зоны и аэротенка принимаем =0,1;

–коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов ,

где h_а=Н-0,3=4,4-0,3=4,1м,

согласно таблице 43 [1] принимаем 2,56;

–коэффициент качества воды,

для городских сточных вод принимаем 0,85;

–коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, определяемый по формуле:

, (2.2.1.17)

где – среднемесячная температура воды,

принимаем 17 ºC.

–растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяемая по формуле:

, (2.2.1.18)

где – растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления,

согласно таблице 3.2 [3], при температуре 17 ºC принимаем =9,61 мг/л;

мг/л

м³/м³

Средняя интенсивность аэрации определяется по формуле:

, (2.2.1.19)

где – рабочая глубина аэротенка, м;

м³/(м²∙ч)

Поскольку полученная интенсивность аэрации J_а>J_max (табл. 42 [1]), необходимо увеличить площадь аэрируемой зоны. Принимаем f_az/f_at=0,21 => =1,698 и пересчитываемq_air и J_а:

м³/м³

м³/(м²∙ч)

Полученное значение J_а<J_max. Находим общий расход воздуха

, (2.2.1.20)

м³/ч

Принимаем 3 воздуходувки марки ТВ–50–1,6 с подачей воздуха 3600 м³/ч [3]. Также предусматриваем установку 2 резервных воздуходувок той же марки (п. 5.29 [1]).

Характеристика воздуходувной станции представлена в таблице 4 [8].

Таблица 4 – Характеристика воздуходувной станции

Производительность станции по воздуху, тыс. м3/ч	Марка воздухонаг-нетателей	Установленная мощность, кВт	Размеры здания в плане, м	Строительный объем, м3
5…10	ТВ-50-1,6	300	30х12	2850

В качестве аэраторов принимаем керамические фильтросные пластины размером 300х300 мм с удельным расходом воздуха q_пл=100 л/мин на одну пластину.

, (2.2.1.21)

Прирост активного ила P_i, в аэротенках определяем по формуле

, (2.2.1.22)

где C_cdp – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л;

K_g – коэффициент прироста,

для городских и близких к ним по составу производственных сточных вод принимаем K_g = 0,3

мг/л.

Количество избыточного ила

, (2.2.1.23)

где a_t – концентрация ила в осветленной воде,

принимаем a_t = 10 мг/л

мг/л.

Сухое вещество избыточного ила

, (2.2.1.24)

г/сут

Объем неуплотненного активного ила

, (2.2.1.25)

где γ_i – плотность избыточного активного ила,

принимаем 1 т/м³;

ω_i – влажность неуплотненного активного ила

, (2.2.1.26)

где α_ил.к. – концентрация ила в иловой камере, равная

(2.2.1.27)

г/л

%

м³/сут

2.2.2 Вторичные отстойники

Вторичные отстойники используют для отделения активного ила, поступающего вместе со сточной водой из аэротенков. Они конструктивно аналогичны первичным. В качестве вторичных отстойников принимаем горизонтальные отстойники.

Основные отличия вторичных отстойников от первичных заключаются в характере механизмов для сбора и удаления осадка и связанной с этим конструкцией днища.

Вторичные отстойники рассчитываются по гидравлической нагрузке, которая определяется по формуле:

, (2.2.2.1)

где– коэффициент использования зоны отстаивания,

для горизонтальных отстойников принимаем 0,45;

–доза ила в аэротенке;

J – иловый индекс;

–концентрация ила в осветленной воде,

принимаем 10 мг/л;

–рабочая глубина отстойника,

согласно таблице 31 [1] принимаем 4 м

м³/(м²·ч)

Число вторичных отстойников следует принимать не менее 3 [1]. Принимаем 5 отстойников. Площадь одной секции отстойника

, (2.2.2.2)

м²

Принимаем ширину одного вторичного отстойника 6 м, тогда его длина составит ≈ 36 м.

Расход циркулирующего активного ила определяется по формуле

, (2.2.2.3)

где – доля циркулирующего ила от расчетного расхода сточных вод, определяемая по формуле

= , (2.2.2.4)

=

м³/ч

Расход избыточного активного ила найдем по формуле

, (2.2.2.5)

где – влажность ила,

принимаем 98,69 %;

–плотность ила,

принимаем 1 т/м³

, (2.2.2.6)

где К_в- концентрация взвешенных веществ в воде, поступающей на первичные отстойники, мг/л;

Е – эффективность задержания взвешенных веществ в первичном отстойнике;

–вынос активного ила из вторичного отстойника,

принимаем 15 мг/л

т/ч

м³/ч

В иловой камере ил не должен находиться более 2-х часов. В соответствии с этим ее объем будет равен

, (2.2.2.7)

м³

Количество избыточного активного ила в отстойниках рассчитывается по формуле

, (2.2.2.8)

где Q – суточный приток сточных вод на станцию;

Р_i – прирост активного ила;

 – плотность активного ила, т/м³;

p_i – влажность активного ила, %

м³

Осадок удаляется из бункеров при помощи эрлифта непрерывно.

2.3 Расчет сооружений для обработки осадка

2.3.1 Илоуплотнители

Уплотнение – наиболее простой и распространенный способ уменьшения объема осадков, обеспечивающий повышение производительности последующих сооружений по обработке осадков. Влажность осадков после уплотнения должна обеспечивать их свободное транспортирование по трубам.

На уплотнение поступает избыточный активный ил. Применим в качестве илоуплотнителей вертикальные отстойники.

Приток избыточного активного ила составляет 171,08 м³/ч.

По таблице 58 [1] принимаем продолжительность уплотнения 10 часов, скорость движения жидкости в отстойной зоне = 0,1 мм/с, влажность исходного ила= =98,69%, уплотненного= 98%.

Расчёт илоуплотнителей ведем на максимальный часовой приток избыточного ила

, (2.3.1.1)

где Р_i, С_cdp, Q – аналогично формуле расчёта количества избыточного ила;

С_i – концентрация активного ила,

равная 4 г/л для вторичных отстойников

м³/час

Полезная площадь илоуплотнителя, м², определяется по формуле

, (2.3.1.2)

где q_ж – максимальный объем жидкости, отделяемой в процессе уплотнения ила за 1 ч

, (2.3.1.3)

где ω₁ и ω₂ –влажность соответственно поступающего и уплотненного ила;

v- скорость движения жидкости в отстойной зоне вертикального илоуплотнителя,

м³

м²

Диаметр илоуплотнителя определяется по формуле

, (2.3.1.4)

где n – число илоуплотнителей

принимаем 2 вертикальных илоуплотнителя

м

Высота рабочей зоны илоуплотнителей Н, составит

, (2.3.1.5)

где q₀ – расчётная нагрузка на площадь зеркала уплотнителя,

принимаем равной 0,4 м³/(м²час) для избыточного активного ила из вторичных отстойников с концентрацией 4 г/л;

t – продолжительность уплотнения ила

м

Общая высота Н_общ определяется по формуле

, (2.3.1.6)

где h – высота зоны залегания ила при илоскребе,

принимаем 0,3 м;

h_б – высота бортов над уровнем воды,

принимаем 0,1 м

м

Объём уплотнённого активного ила определяется по формуле

, (2.3.1.7)

где W_{i изб} – объём избыточного активного ила

м³

Выпуск из илоуплотнителей производится непрерывно под гидростатическим давлением 1 м через водослив с порогом переменной высоты. Илоуплотнители в высотном отношении располагают так, чтобы вода из них могла быть подана в аэротенки самотёком.

2.3.2 Метантенки

Одним из основных методов обезвреживания осадков городских сточных вод является анаэробное сбраживание. Этот процесс происходит в метантенках, расчет которых заключается в подсчете количества образующихся на станции осадков, выборе режима сбраживания, определении требуемого объема сооружений и степени распада беззольного вещества осадков.

Метантенк представляет собой цилиндрический железобетонный резервуар с коническим днищем и герметическим перекрытием. В верхней части резервуара имеется колпак для сбора газа, откуда он отводится для дальнейшего использования.

После обработки в метантенке осадок подвергается подсушиванию на иловых площадках, поэтому в метантенке следует применять термофильный режим, при котором сбраживание осадка происходит при температуре 50-55 ºC.

Количество сухого вещества осадка, образующегося на станции, определяестя по формуле

, (2.3.2.1)

где С_взв – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в первичные отстойники;

Э – эффект очистки в первичных отстойниках;

k – коэффициент увеличения объема осадка за счет крупных фракций, не улавливаемых при отборе проб для анализа,

принимаем 1,2;

Q – суточный приток сточных вод на станцию, м³/сут

т/сут

Количество сухого активного ила определяется как

, (2.3.2.2)

где а – коэффициент прироста активного ила,

принимаем 0,3

т/сут

Количество беззольного вещества осадка вычисляют по формуле

, (2.3.2.3)

где В_г– гигроскопическая влажность сырого осадка,

принимаем 5%;

З_ос – зольность осадка,

принимаем 30 %

т/сут

Количество беззольного активного ила вычисляют по аналогичной формуле

, (2.3.2.4)

где – гигроскопическая влажность активного ила,

принимаем 5%;

З_ил – зольность активного ила,

принимаем 25 %.

т/сут

Расход сырого осадка и избыточного активного ила вычисляют соответственно

_, (2.3.2.5)

_, (2.3.2.6)

где W_ос – влажность сырого осадка,

принимаем 95%;

W_ил – влажность уплотненного избыточного ила,

принимаем 98%;

–плотность осадка,

принимаем 1т/м³

–плотность ила,

принимаем 1т/м³

м³/сут

м³/сут

Общий расход осадков составит:

по сухому веществу

М_сух = Q_сух + И_сух, (2.3.2.7)

М_сух = 6,07 + 4,88 = 10,95 т/сут

по беззольному

М_без = Q_без + И_без, (2.3.2.8)

М_без = 4,04 + 3,48 = 7,52 т/сут

по объему смеси фактической влажности

М_общ = V_ос + V_ил, (2.3.2.9)

М_общ = 121,4 +244 = 365,4 м³/сут

Средние величины влажности и зольности смеси находят по формулам

, (2.3.2.10)

, (2.3.2.11)

Требуемый объем метантенка определяется по формуле

, (2.3.2.12)

где – суточная доза загружаемого осадка,%,

согласно таблице 59 [1] принимаем 19%

м³

Принимаем 2 типовых метантенка (проект 902-2-227) с диаметром 12,5 м. Полезный объем одного резервуара составляет 1000м³, высота верхнего конуса равна 1,9м, цилиндрическая часть - 6,5м, нижний конус - 2,15м [3].

Суммарный объем метантенков при этом окажется больше требуемого, в связи с чем фактическая доза нагрузки понизится:

Предел распада составит

, (2.3.2.13)

где – предел распада осадка,%,

принимаем 53%;

–предел распада ила,%,

принимаем 44%;

%

Выход газа на 1 кг загруженного беззольного вещества (при плотности газа равной 1кг/м³) определим по формуле

, (2.3.2.14)

где –коэффициент влажности смеси осадка и ила,

согласно таблице 61 [1] принимаем 0,17.

м³/кг

Суммарный выход газа рассчитывается по формуле

, (2.3.2.15)

м³/сут

Для выравнивания давления газа в газовой сети предусматриваем мокрые газгольдеры, каждый из которых состоит из резервуара, заполненного водой и колокола, перемещающегося на роликах по направляющим. Вес колокола уравновешивается противодавлением газа, благодаря этому при изменении объема газа под колоколом, давление в газгольдере и газовой сети остается постоянным.

Вместимость газгольдеров рассчитывается на 3-х часовой выход газа

м³

Принимаем 2 типовых газгольдера объемом 300м³, каждый [3].

Основные данные газгольдера представлены в таблице 5 [8].

Таблица 5 – Основные параметры газгольдера

Объем газгольдера, м3	Внут. диаметр, м		Высота, м			Расход металла, т
	резерву- ара	колокола	газгольде- ра	резерву- ара	колокола
300	9,30	8,50	12,50	5,92	6,88	25

Газ, получаемый в метантенках в результате процесса сбраживания осадка, используется на энергетические нужды канализационных станций в качестве горючего в котлах с газовыми горелками, для обогрева метантенков и отопления зданий очистной станции.

В процессе сбраживания происходит распад беззольных веществ, приводящий к уменьшению массы сухого вещества и увеличению влажности осадка. Суммарный объем активного ила после сбраживания практически не изменяется. Величина , выраженная в процентах, представляет собой степень распада беззольного вещества, подсчитанную по выходу газа. В данном проекте46%. Зная степень распада, подсчитаем массу беззольного вещества в сброженной смеси

, (2.3.2.16)

т/сут

Разность между массой сухого вещества и массой беззольного вещества в сброженной смеси представляет собой зольную часть, не поддающуюся изменениям в процессе сбраживания. Поэтому масса сухого вещества в сброженной смеси выразится суммой

, (2.3.2.17)

т/сут

Определим влажность сброженной смеси

, (2.3.2.18)

%

Определим зольность сброженной смеси

, (2.3.2.19)

где В_г^” – гигроскопическая влажность сброженной смеси,

принимаем 6%

%

Таким образом, сбраживание приводит к увеличению влажности и зольности бродящей массы.

Сброженный осадок после метантенков направляется на иловые площадки для обезвоживания.

2.3.3 Иловые площадки

Подсушивание сброженного осадка на иловых площадках является наиболее простым и распространенным способом его обезвоживания. Иловые площадки на естественном основании допускается проектировать, если грунтовые воды залегают на глубине не менее 1,5 м от поверхности карт (п. 6.390 [1]). В данном случае условия позволяют запроектировать иловые площадки на естественном основании. Грунт на территории очистных сооружений канализации – это суглинок, известняк. Предусматриваем устройство дренажа.

Иловые площадки представляют собой спланированные участки земли (карты), окруженные со всех сторон земляными валиками. Сброженный осадок из метантенков периодически наливается небольшим слоем на участки и подсушивается до влажности 75-80%. Влага из осадка частично просачивается в грунт, и с помощью дренажной системы отводится по дренажным трубопроводам на насосную станцию дренажных вод, откуда вода поступает на первичные отстойники, но большая ее часть испаряется. Объем осадка вследствие этого уменьшается, он приобретает структуру влажной земли. Подсушенный осадок транспортируется к месту использования.

Полезная площадь иловых площадок определяется по формуле:

, (2.3.3.1)

где – годовая нагрузка на иловые площадки,

согласно таблице 64[1], для смеси осадка из первичных отстойников и активного ила, сброженного в термофильных условиях принимаем = 1,0 м³/м² в год;

n – климатический коэффициент,

согласно чертежу 3 [1], для Свердловской области принимаем 0,8

м²

На каждой карте вдоль длинной стороны предусмотрено 2 выпуска осадка.

Дополнительная площадь иловых площадок, занимаемая валиками, дорогами и канавами составляет 40% полезной площади и равна:

, (2.3.3.2)

м²

Общая площадь иловых площадок составит

м²

Площадь одной карты

, (2.3.3.3)

где h_ос – высота слоя осадка,

принимаем 0,5 м

м²

Общее количество карт

, (2.3.3.4)

карт

Полная высота ограждающего валика определяется по формуле

, (2.3.3.5)

где h_д – превышение высотой ограждающих валиков слоя намораживания,

принимаем 0,3 м;

h_р – рабочая высота валика, м

, (2.3.3.6)

где h_нам – высота слоя намораживания

, (2.3.3.7)

где – коэффициент, учитывающий уменьшение объема осадка вследствие зимней фильтрации и испарения,

=0,75 [5];

–продолжительность периода намораживания: число дней в году со среднесуточной температурой воздуха ниже -10ºC,

для Екатеринбурга= 245 дней [9];

м

м

м

Принимаем 229 карт размерами 4218 м, рабочую глубину карт 1,0 м, высоту оградительных валиков 1,3 м, ширину валиков по верху – 0,9 м. Осадок распределяется по картам трубами, уложенными в теле валиков с уклоном 0,01. На каждой карте вдоль длинной стороны предусматривается 2 выпуска осадка. Количество дренажной воды, отводимой с площадок, принимаем 35-50 % объема обезвоживаемого осадка. Иловая вода с площадок перекачивается в лоток перед первичными отстойниками.

Иловые площадки проверяются на зимнее намораживание:

, (2.3.3.8)

где – коэффициент, учитывающий часть площади, отводимой под зимнее намораживание,

принимаем =0,8 (п. 6.395[4])

м²

Объем подсушенного осадка (влажность 75%) за год составит

, (2.3.3.9)

где В_ос.п – влажность подсушенного осадка,

принимаем 75 %

м³

2.3.4 Песковые площадки

Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1,5 м. Нагрузку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м³/м² в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течении года.

Полезная площадь песковых площадок составляет

, (2.3.4.1)

где р – количество песка, задерживаемого в песколовках при влажности песка 60% и плотности 1,5 т/м³,

принимаем 0,02 л/(чел·сут);

N – приведенное число жителей по взвешенным веществам;

h – нагрузка на песковые площадки,

принимаем 3 м³/(м²·год)

м²

Принимаем 2 песковые площадки, площадью 172 м² каждая. Размеры в плане составят 13,2×13,2 м.