Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

ЭКОЛОГИЯ СОСНИНА

.PDF
Скачиваний:
48
Добавлен:
16.03.2016
Размер:
512.09 Кб
Скачать

дания вредных веществ в атмосфере (для газообразных веществ и мел- кодисперсных аэрозолей F = 1, для крупнодисперсной пыли и золы при очистке до 75% – 2,5, при полном отсутствии очистки для крупнодис- персной пыли – 3); m, n безразмерные коэффициенты, учитывающие

условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса, рас- считываются по ряду формул.

m =

1

 

 

 

 

;

(10)

0,67 + 0,1

 

+ 0,343

 

 

f

f

 

3 W02 D

 

 

f = 10

 

 

,

(11)

 

H 2

Т

где W0 скорость выхода газовоздушной смеси, м/с;

D диаметр (или

приведенный диаметр) устья трубы, м.

Таблица 11

ПДК некоторых загрязняющих веществ в атмосферном воздухе и базовые нормативы платы за выброс

 

 

 

Нормативы платы за выброс (Н)

Вещество

ПДКмр ,

ПДКсс ,

1 т загрязняющих веществ, р.

в пределах

сверхлимитные

 

мг/м3

мг/м3

допустимого

 

 

 

выброса

выбросы

 

 

 

 

Ацетальдегид

0,01

 

132

660

Азота диоксид (NO2)

0,085

0,04

33,2

166

Бензпирен

10-6

1320000

6600000

Гексан

60

0,032

0,16

Диметилсульфид

0,07

16,4

82

Муравьиный альдегид

0,035

0,012

440

2200

(формальдегид)

 

 

 

 

Пентан

100

25

0,048

0,24

Сажа

0,15

0,05

26,4

132

Серы диоксид (SO2)

0,5

0,05

26,40

132,0

Углерода оксид (СО)

5,0

1,0

0,4

2,0

Циклогексан

1,4

1,4

0,8

4,0

Углеводороды (СnHm)

5,0

0,0

0,8

4,0

Скорость выхода газовоздушной смеси W0 рассчитывается по фор-

муле

4 V

 

 

W =

,

(12)

π D2

0

 

 

Объем газовоздушной смеси продуктов сгорания V , м3/сек, рассчи-

тывается по формуле

31

 

Q V ×103

 

 

V =

0

,

(13)

τ

 

 

 

где Q расход топлива, т/год (для твердого или жидкого топлива); м3/год (для газообразного); V0 расход воздуха, необходимого для сго- рания 1 кг или 1 м3 топлива (для угля V0 = 5,5 м3/кг, дизельного топлива

10,8 м3/кг, мазута 8,4 м3/кг, газа 10 м3/м3); τ время работы уста- новки в год, с/год.

Безразмерный коэффициент n определяется, исходя из величины

Vm , которая рассчитывается по формуле

 

 

Vm

= 1,3

W0 D

,

(14)

H

 

 

 

 

при Vm < 0,3: n = 3

при 0,3 < Vm < 2,0: n = 3 - (Vm - 0,3 )×( 4,36 -Vm ) .

при Vm >2: n = 1.

Фактический выброс mi, г/с, каждого загрязняющего компонента от

источника выброса определяется приближенно по формуле

 

m =

Cmax i V

X ,

(15)

 

i

1000

 

 

 

 

 

где Cmax i максимальная концентрация загрязняющего вещества на

выходе из источника, мг/м3, (определяется экспериментально); V объ- ем газовоздушной смеси продуктов сгорания, м3/с, рассчитывается по формуле (13); X число однотипных источников.

После расчета ПДВ загрязняющего компонента и фактической массы вы- броса определяется необходимостью установки улавливающего оборудова- ния и осуществляется расчет платы за загрязнение атмосферного воздуха.

За выброс в атмосферу загрязняющих веществ от стационарных и передвижных источников предусматривается два вида платы:

П1 плата за выброс в пределах ПДВ; П2 плата за сверхлимитные загрязнения.

Плата за выброс в пределах ПДВ П1, р./год, определяется по формуле

 

n

 

mi τ

 

 

П = åС

,

(16)

 

1

i=1

i 106

 

 

где Ci ставка платы, р; mi фактический выброс данного загрязняющего компонента, г/с, (если mi > ПДКi , то в формулу (16) подставляют значение ПДКi )) ; τ время работы источника загрязнения в течение 1 года, с.

32

Ci = Hi K ,

(17)

где Hi базовый норматив платы за выброс 1 т загрязняющего вещест-

ва в пределах допустимых выбросов, р. (см. табл. 11); K коэффициент экологической ситуации данного региона по атмосферному воздуху (для Дальнего Востока K = 1,0).

Плата за сверхлимитные выбросы

П2 , р./год,

рассчитывается по

формуле

 

åС¢( mi ПДВi )τ ,

(18)

П = 5

 

 

n

 

 

 

 

2

i

 

 

 

 

 

 

106

 

 

 

 

i=1

 

 

где Сiставка платы при сверхлимитных выбросах, р.

Сi = Нi К,

(19)

где Нi базовый норматив платы за выброс 1 т загрязняющего вещест- ва при сверхлимитных выбросах, р., (см. табл. 11); К = 0,8.

Общая плата за выброс П рассчитывается по формуле

П = П1 + П2,

(20)

Пример расчета. Рассчитать предельно допустимый и фактиче- ский выбросы сажи котельной, находящейся на территории локомо- тивного депо. Определить необходимость улавливания сажи, вид очи- стного оборудования, плату за годовой выброс.

Исходные данные. Котельная работает на твердом топливе, рас- ход топлива – 25 000 т/год, время работы котельной с учетом оста- новки на профилактический ремонт 7 200 ч/год, температура выхода газовоздушной смеси 200 °С, наружная среднесуточная температура воздуха -5 °С, высота трубы котельной 15 м, диаметр устья – 1 м, мак-

симальная концентрация сажи на выходе из трубы составляет 200 мг/м3, а фоновая концентрация сажи в воздухе – 0,01 мг/м3

Решение. Рассчитаем ПДВсажи по формуле (9).

ПДКМР сажи = 0,15 мг/м3 (см. табл. 11).

Объем газовоздушной смеси продуктов сгорания V, м3/с, рассчитаем по формуле (13)

V = 25000 ×1000 ×5,5 = 5,3. 7200 ×3600

Скорость выхода газовоздушной смеси W0 , м/с, рассчитаем по формуле (12)

= 4×5,3 =

W0 3,14×12 6,75 ,

Т = 205°; А = 250 (Читинская область); F = 3.

33

Коэффициенты f, m рассчитываем по формулам (10,11):

 

 

f =

10

3 6,75 ×1

=

1000 × 45,56 ×1

= 0,99 ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

152 ×205

225 ×205

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

m =

1

 

 

 

 

 

 

 

=

1

 

 

=

1

= 0,903.

0,67 + 0,1

 

 

+ 0,343

 

 

 

 

0,67 + 0,99 + 0,338

 

1,1075

0,99

0,99

 

Величины Vm и n определяем по формуле (14)

V m

= 1,3 6 ,75

× 1 = 0 ,585 , так как 0,3 < Vm < 2,0;

 

15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n = 3 -

 

 

 

= 1,96.

 

(0,585 - 0,3) (4,36 - 0,585)

 

 

 

 

(0,15 - 0,01)152 × 3

 

 

 

ПДВсажи

=

5,3 × 205

=

 

250 × 3 × 0,903 ×1,96 ×1000

 

 

 

 

 

 

0,14×225×3

 

 

 

0,14×225×10,28

 

 

 

=

1086,5

 

=

= 0,00024 г/с.

1327410

 

 

1327410

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Фактический выброс сажи mсажи определим по формуле (15)

m

=

200×5,3

=1,06 г/с.

 

сажи

1000

 

 

 

Так как фактический выброс сажи больше предельно допустимого, необходимо установить улавливающее оборудование: циклоны (элек- трофильтры).

Плату за годовой выброс, р./год, рассчитаем по формулам (16, 18):

 

П = 26,4 1×0,00024 ×7200 ×3600

= 0,164 ;

 

1

106

 

 

 

 

 

 

П2

= 5×132

(1,06 - 0,00024) ×7200 ×3600

= 18129,5 ;

 

 

106

 

 

ΣП = 0,164 + 18129,5 = 18129,66.

3.2.Контрольное задание № 4 (варианты 76–100)

Рассчитать согласно данному варианту (табл. 12) ПДВ конкрет- ных загрязняющих компонентов от нагретого источника, определить их фактический выброс, необходимость установки улавливающего оборудования, плату за выброс.

34

 

 

 

Варианты контрольного задания № 4

 

 

 

Таблица 12

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Температура, °С

 

 

Вид и концентрация

 

Горячий источник

Вид топ-

Расход

Время

Н ,

D ,

загрязняющего вещества

 

 

вари-

топлива,

работы в

газовоз-

наружно-

 

C

 

 

 

Cф ,

выброса

лива

м

м

Наименова-

max

,

 

анта

 

 

т/год

год, ч/год

душной

го возду-

 

 

ние

 

 

 

 

 

 

 

 

 

смеси

ха

 

 

мг/м3

 

 

мг/м3

76

Котельная вагонного

Уголь

17 500

8 000

215

0

18

1,5

SO2

50,8

 

 

0,4

 

депо

 

 

 

 

 

 

 

CO

5,3

 

 

0,03

77

Котельная локомотив-

Уголь

25 000

7 500

210

-3

22

2,0

Сажа

115,4

 

 

0,02

 

ного депо

 

 

 

 

 

 

 

SO2

62,6

 

 

0,01

78

Котельная ремонтного

Мазут

5 000

8 500

220

-5

25

1,5

СО

7,5

 

 

0,5

 

завода

 

 

 

 

 

 

 

Гексан

60,4

 

 

0,3

79

Котельная ППС

Мазут

500

6 300

200

0

20

0,55

Цикло-гексан

18,4

 

 

0,01

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сажа

140,5

 

 

0,1

80

Маневровые тепловозы

Дизельное

126 на

3 600

350

3

3

0,15

NO2,

30,8

 

 

0,005

 

локомотивного депо (3

топливо

один теп-

(один

 

 

 

 

Сажа

120,0

 

 

0,02

 

шт). Работают одно-

 

ловоз

тепловоз)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

временно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

81

Реостатная установка

Дизельное

0,2 на

8 на

350

-5

3

0,15

NO2,

85,0

 

 

0,05

 

локомотивн. депо

топливо

одну

одну тепл.

 

 

 

 

Бензпирен

0,3×10-3

 

отсут.

 

(300 секций в год)

 

секцию

секцию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

82

Реостатная установка

Дизельное

То же

То же

То же

То же

То

То

Ацетальде-

120,5

 

 

0,003

 

локомотивн. депо

топливо

 

 

 

 

же

же

гид,

 

 

 

 

 

 

(200 тепл. секций в год)

 

 

 

 

 

 

 

СО

12,4

 

 

0,007

83

Реостатная установка

Дизельное

- « -

- « -

320

0

3

0,15

NO2,

98,0

 

 

0,03

 

локомотивн. депо

топливо

 

 

 

 

 

 

Муравьиный

 

 

 

 

 

 

(250 тепл. секций в год)

 

 

 

 

 

 

 

альдегид

10,4

 

 

0,00

84

Реостатная установка

Дизельное

0,15

7 на

350

-2

3

0,15

Диметил-

10,3

 

 

0,001

 

локомотивн. депо

топливо

на одну

одну тепл.

 

 

 

 

сульфид

 

 

 

 

 

 

(250 тепл. секций в год)

 

тепл. сек-

секцию

 

 

 

 

Углеводоро-

100,4

 

 

0,03

 

 

 

цию

 

 

 

 

 

ды

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

35

Продолжение табл. 12

 

 

 

 

 

Температура, °С

 

 

Вид и концентрация

 

Горячий источник

Вид топ-

Расход

Время

Н ,

D ,

загрязняющего вещества

 

 

вари-

топлива,

работы в

газовоз-

наружно-

 

C

 

 

 

 

Cф ,

выброса

лива

м

м

Наименова-

max

,

 

 

анта

 

 

т/год

год, ч/год

душной

го возду-

 

 

ние

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

смеси

ха

 

 

мг/м3

 

 

 

мг/м3

85

Котельная вагонного

Мазут

12 000

8 500

240

0

20

1,5

Пентан

120,0

 

 

0,25

 

депо

 

 

 

 

 

 

 

СО

80,6

 

 

 

1,00

86

Котельная локомотив-

Мазут

25 000

8 000

210

-2

25

2,0

Углеводороды

54,0

 

 

 

0,02

 

ного депо

 

 

 

 

 

 

 

Сажа

175,0

 

 

0,01

87

Маневровые тепловозы

Дизельное

150 на

3 500

340

0

3

0,15

Бензпирен

0,5×10-3

 

 

0,000

 

ремонтного завода (4

топливо

один теп-

 

 

 

 

 

Циклогексан

16,0

 

 

 

1,2

 

шт.). Работают одно-

 

ловоз

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

временно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

88

Маневровые тепловозы

Дизельное

140 на

3 500

350

0

3

0,15

Углеводороды

64,5

 

 

 

0,003

 

ремонтного завода

топливо

один теп-

 

 

 

 

 

NO2

60,4

 

 

 

0,01

 

(4 шт.). Работают одно-

 

ловоз

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

временно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

89

Котельная локомотиво-

Уголь

10 000

7 000

220

+1

24

1,5

SO2

55,0

 

 

 

0,3

 

ремонтного завода

 

 

 

 

 

 

 

Сажа

150,0

 

 

0,05

90

Котельная локомотиво-

Уголь

50 000

7 000

240

-1

22

2,0

Сажа

125,0

 

 

0,08

 

ремонтного завода

 

 

 

 

 

 

 

Диметил-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

сульфид

20,4

 

 

 

0,00

91

Реостатная установка

Дизельное

0,22 на

10 на одну

360

-2

3,2

0,15

Бензпирен

0,5·10-3

 

 

0.00

 

лоомотиво-ремонтного

топливо

одну теп-

тепл. сек-

 

 

 

 

Сажа

 

150

 

 

 

0,14

 

завода (50 тепл. секций

 

ловозную

цию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в год)

 

секцию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

92

Котельная вагонно-

Мазут

6000

8500

205

0

19

0,8

SO2

60,4

 

 

 

0,01

 

пассажирского депо

 

 

 

 

 

 

 

Ацетальде-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

гид

24,2

 

 

 

0,00

93

Котельная ППС

Уголь

1000

5000

210

-4

21

1,0

Пентан

200,2

 

 

0,4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Циклогексан

54,8

 

 

 

1,0

36

Окончание табл. 12

 

 

 

 

 

Температура, °С

 

 

Вид и концентрация

 

Горячий источник

Вид топ-

Расход

Время

Н ,

D ,

загрязняющего вещества

 

 

вари-

топлива,

работы в

газовоз-

наружно-

 

C

 

 

 

 

Cф ,

выброса

лива

м

м

Наименова-

max

,

 

 

анта

 

 

т/год

год, ч/год

душной

го возду-

 

 

ние

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

смеси

ха

 

 

мг/м3

 

 

 

мг/м3

94

Котельная локомотив-

Мазут

10000

8000

210

-3

21

1,2

Сажа

 

170

 

 

 

0,13

 

ного депо

 

 

 

 

 

 

 

Углево-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дороды

70,3

 

 

 

3,5

95

Маневровые тепловозы

Дизельное

120 на

3000

320

0

3,3

0,15

NO2

30,4

 

 

 

0,08

 

локомотивного депо

топливо

один

(один теп-

 

 

 

 

Диметил-

 

 

 

 

 

 

 

(2 шт.). Работают од-

 

тепловоз

ловоз)

 

 

 

 

сульфид

24,0

 

 

 

0,05

 

новременно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

96

Реостатная установка

Дизельное

0,22 на

9 на одну

370

-4

3,0

0,15

Форм-

50,4

 

 

 

0,030

 

локомотивного депо

топливо

одну

тепловоз-

 

 

 

 

альдегид

 

 

 

 

 

 

 

(150 тепловозных сек-

 

тепло-

ную сек-

 

 

 

 

Сажа

170,8

 

 

0,14

 

ций)

 

возную

цию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

секцию

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

97

Котельная ремонтного

Уголь

30000

7500

200

0

22

2,1

СО

10,4

 

 

 

0,3

 

завода

 

 

 

 

 

 

 

SO2

50,7

 

 

 

0,3

98

Котельная шпалопро-

Мазут

4500

5200

210

-1

18

1,5

Гексан

74,0

 

 

 

0,1

 

питочного завода

 

 

 

 

 

 

 

Сажа

110,4

 

 

 

0,14

99

Маневровые тепловозы

Дизельное

122 на

2000

340

-5

3,0

0,15

Бензпирен

0,2·10-4

 

 

0,00

 

локомотивного депо

топливо

один

(один теп-

 

 

 

 

NO2

30,4

 

 

 

0,00

 

(4 шт.). Работают по-

 

тепловоз

ловоз)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

очередно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

100

Котельная вагонного

Уголь

12000

6300

200

0

19

1,3

Сажа

240,4

 

 

 

0,13

 

депо

 

 

 

 

 

 

 

Пентан

120,5

 

 

 

2,4

37

3.3.Методика расчета приземных концентраций загрязняющих веществ в атмосфере при выбросе от одиночного источника. Определение границ санитарно-защитной зоны предприятия

Распространение выбросов в атмосфере подчиняется законам тур- булентной диффузии. На процесс рассеивания выбросов оказывает влияние состояние атмосферы, характер местности, физические и хи- мические свойства выбрасываемых веществ, высота источника выброса и пр. Горизонтальное перемещение примесей определяется в основном скоростью ветра и распределением температур в вертикальном направ- лении.

При выбросах через высокие трубы в условиях безветрия рассеива- ние вредных веществ происходит в основном под действием вертикаль- ных потоков, обусловленных более высокой температурой выбрасывае- мой газовоздушной смеси, чем температура окружающего воздуха. На- личие ветра усиливает разбавляющую роль атмосферы, что обеспечи- вает более низкие приземные концентрации вредных веществ. Повыше- ние эффективности рассеивания вредных веществ в атмосфере про- порционально скорости ветра. Одновременно с увеличением скорости ветра происходит уменьшение высоты факела выброса над устьем тру- бы. Указанное фиксируется значением опасной скорости ветра, при ко- торой приземные концентрации имеют максимальное значение.

Взависимости от расположения и организации выбросов источники загрязнения делятся на точечные, линейные, площадные.

Точечные источники удаляемые вредные вещества сосредото- чены в одном месте (трубы котельных, шахты, крышные вентиляторы, крышные трубы тепловозов и пр.).

Линейные источники имеют значительную протяженность (аэра- ционные фонари, открытые фрамуги или окна, близко расположенные крышные вентиляторы и пр.).

Площадные источники рассредоточенные на обширной террито- рии источники неорганизованного выброса (негерметичность, отсутствие системы газоотвода) или группы однотипных источников организованно- го выброса (отвалы, резервуары, совокупность мелких вентиляционных источников).

Взависимости от высоты устья источников выброса над уровнем земной поверхности они делятся на четыре класса:

высокие (50 и более метров);

средние (10÷50 м);

низкие (2÷10 м);

наземные (2 м).

38

Основным документом, регламентирующим расчеты рассеивания выбросов предприятий и определения приземных концентраций вред- ных веществ, является «Методика расчета концентраций в атмосфер- ном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий.

ОНД-86».

В основу методики расчета положено следующее основное условие: рассчитывают максимальную концентрацию по каждому веществу в рас- четной точке, которая соответствует наиболее неблагоприятным метео- рологическим условиям (скорость ветра имеет опасное значение и на- блюдается интенсивный вертикальный турбулентный обмен).

Нижеприведенная методика расчета приземных концентраций отве-

чает случаю выбросов из одиночного нагретого источника без учета влияния застройки на рассеивание вредных веществ в атмосфере.

Максимальное значение приземной концентрации вредного вещества СМ , мг/м3, при выбросе газовоздушной смеси из одиночного источника с круглым, прямоугольным или квадратным устьем, на расстоянии ХМ, м,

от источника определяется по формуле

СМ =

А mфактF m n

 

 

 

 

(21)

 

 

 

 

H 2 3 V

 

 

T

где А коэффициент, зависящий от температурной стратификации ат- мосферы; коэффициенты F, m, n их смысл и значение см. разд. 3.1 на- стоящего пособия, расчетные формулы (10), (11), (14); Н высота вы- броса, м; mфак фактическая мощность выброса, мг/с, см. формулу (15); V объем (расход) газовоздушной смеси, м3/с, см. формулу (13); Т

разность между температурой выбрасываемой газовоздушной смеси и температурой окружающей среды, °С.

Значение А, соответствующее неблагоприятным метеоусловиям, при которых концентрация вредного вещества в атмосферном воздухе мак- симальна, равно:

А= 250 – Читинская область, Бурятия;

А= 200 – Нижнее Поволжье, Кавказ, Дальний Восток, остальная тер- ритория Сибири;

А= 180 – Европейская территория и Урал севернее 52° с.ш.;

А= 140 – Московская, Тульская, Рязанская, Калужская, Владимир- ская области.

Расстояние ХМ, м, от источника выброса, где при неблагоприятных

метеорологических условиях достигается максимальная приземная кон-

центрация вредного вещества СМ определяется по формуле

Х М =

5 F

dH ,

(22)

4

 

 

 

 

 

 

39

где d безразмерный коэффициент (при условии значения коэффици- ента f<100 (см. формулу 11, подраздел 3.1) находится по формулам:

d = 2,48(1+ 0,283

 

 

 

) при Vm 0,5;

 

f

 

 

(23)

d = 4,95 Vm(1+ 0,283

 

 

 

) при 0,5 ≤ Vm 2;

 

 

f

(24)

d = 7

 

(1+ 0,283

 

 

 

) при Vm > 2.

 

Vm

 

 

f

(25)

Значение величины Vm находят по формуле (14).

Опасная скорость ветра UВ, м/с, на уровне 10 м от земли, при кото- рой значение приземной концентрации вредных веществ достигает мак- симального значения СМ, мг/м3, при условии f<100, определяется по формулам:

UВ = 0,5 при Vm 0,5,

(26)

UВ = Vm при 0,5 < Vm 2,

(27)

UВ = Vm(1+ 0,12

 

) при Vm > 2.

 

f

(28)

Значение приземной концентрации вредного вещества Сi, мг/м3, по оси факела выброса на различных расстояниях Хi, м, от источника при

опасной скорости ветра UВ определяется по формуле

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сi = S CМ ,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(29)

где S безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от

отношения Хi /ХМ и вида примесей (F) по формулам:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

æ Хi

ö4

 

æ Хi

ö3

 

æ Хi

ö

2

 

 

Хi

 

 

 

 

 

S = 3 ç

 

 

÷

- 8

ç

 

 

 

 

÷

 

+ 6 ç

 

 

÷

при

 

 

 

 

£ 1;

(30)

 

 

 

 

 

 

 

 

Х

 

 

 

 

 

è Х М

ø

 

è Х М

ø

 

 

è ХМ ø

 

 

 

М

 

 

 

 

 

 

 

S =

 

 

1,13

 

 

 

 

 

при 1<

Хi

 

£ 8;

 

 

 

 

 

(31)

 

 

 

 

 

æ

 

Хi ö2

 

 

Х М

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,13 ç

 

 

 

÷

 

+1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

è

 

Х М ø

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

æ

Хi

ö

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ç

 

÷

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Х М

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Хi

 

 

S =

 

 

 

 

è

ø

 

 

 

 

 

 

 

 

 

при F £ 1,5;

 

 

> 8;

(32)

æ Хi

ö2

 

 

 

æ Хi

ö

 

 

 

 

Х М

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3,58 ç

 

 

÷

+ 35,2 ç

 

 

 

 

÷

+120

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

è Х М

ø

 

 

 

 

 

è Х М

ø

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

40