11. Особенности проектирования свайных фундаментов на подрабатываемых территориях

11.1. При проектировании свайных фундаментов на подрабатываемых территориях кроме требований настоящей главы должны соблюдаться также требования главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях: при этом наряду с данными по инженерным изысканиям для проектирования свайных фундаментов, предусмотренными в разделе 3 настоящей главы, должны также использоваться данные горно-геологических изысканий и сведения об ожидаемых деформациях земной поверхности.

11.2. В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на участке строительства, в том числе:

 - оседание, мм,

i - наклоны, мм/м;

_г - относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия, мм/м;

r_к - радиус кривизны земной поверхности от подработки территории, км;

S_г - горизонтальное сдвижение, мм.

11.3. Расчет свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должен производиться по предельным состояниям на особое сочетание нагрузок, назначаемых с учетом воздействий со стороны деформируемого при подработке основания.

11.4. В зависимости от характера сопряжения голов свай и свай-оболочек с ростверком и взаимодействия фундамента с грунтом основания в процессе развития в нем горизонтальных деформаций от подработки территории различаются следующие схемы свайных фундаментов:

а) жесткие - при жесткой заделке голов свай и свай-оболочек в ростверк путем заанкеривания в нем выпусков арматуры свай и свай-оболочек либо при непосредственной заделке в нем головы сваи и сваи-оболочки в соответствии с требованиями, изложенными в п. 8.5 настоящей главы;

б) податливые - при условно-шарнирном сопряжении сваи и сваи-оболочки с ростверком, выполненным путем заделки ее головы в ростверк на 5 - 10 см или сопряжении через шов скольжения.

Примечание. Шов скольжения должен предусматриваться в виде прокладки материалов с малыми коэффициентами трения (графита, слюды, полиэтиленовой пленки и т.п.) между ростверком и железобетонным башмаком колонны или опорной плоскостью стены здания. Конструкция швов скольжения должна предусматриваться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

0355S10-07573

Рис. 42. Схема свайного фундамента для каркасного здания при наличии связей-распорок в двух направлениях и ростверка, отделенного от фундаментов швом скольжения

а - план; б - разрез; в - эпюра продольных усилий в связях-распорках; 1 - колонны; 2 - фундаменты; 3 - распорки; 4 - ростверк; 5 - шов скольжения; 6 - сваи

К п. 11.4. Высота плиты ростверка под башмаком колонны или железобетонной плиты должна определяться из условия расчета ее на продавливание.

Шов скольжения должен устраиваться в пределах отсека на одной отметке. Плоскость шва скольжения должна быть ровной, без выступов.

Для недопущения горизонтальных перемещений колонн при подработке, между башмаками под колонны следует предусматривать в продольном, а в необходимых случаях и в поперечном направлениях связи-распорки, подошва которых должна быть на уровне шва скольжения. Минимальное сечение связи-распорки 2020 см; увеличение сечения связи-распорки из условия размещения арматуры целесообразно осуществлять за счет увеличения ее ширины. Размещение арматуры в связи-распорке должно быть в основном у боковых граней ее сечения.

Сопряжение связи-распорки с башмаками под колонны должно осуществляться в вертикальной плоскости по шарнирной схеме.

При направлении подработки к главным осям здания под углом, близким к 45, целесообразно предусматривать также диагональные связи-распорки.

При устройстве между отдельными фундаментами каркасных зданий связей-распорок и отделении ростверка от фундаментных башмаков швом скольжения продольные усилия в любом сечении связи-распорки от трения по шву скольжения при воздействии перемещений грунта определяют по формуле (рис. 42):

,                                                        (79)

где т - коэффициент, учитывающий неодновременность сдвига ростверков по шву скольжения (принимается по табл. 29 в зависимости от числа колонн на участке от 0,5 L до х, где: L - длина отсека, х - расстояние от оси отсека до рассматриваемого сечения);

T_i - сила трения под i-м фундаментом, определяемая по формуле (80), тс;

п - число колонн на участке от 0,5 L до х;

T_i = fN_i,                                                    (80)

где f - коэффициент трения по шву скольжения, принимается по указаниям главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях;

N_i - вертикальная нагрузка на ростверк i-го фундамента, тс.

Таблица 29

Число колонн (фундаментов) на участке от 0,5 L до x	Коэффициент т
1	1
2	0,85
3	0,7
4	0,6
5 и более	0,5

Величину изгибающего момента в свае независимо от характера ее сопряжения с ростверком следует определять по формуле (108) по величине опорной реакции, приходящейся на одну сваю:  где k - число свай в ростверке под фундаментным башмаком.

Примечания: 1. Для определения полного усилия в связи-распорке необходимо учесть также боковое нормальное давление грунта на фундаментный башмак и трение по боковым поверхностям башмака (трение о связь-распорку не учитывается).

2. При устройстве шва скольжения под сплошной железобетонной плитой ростверк необходимо разрезать на отдельные участки с кустом свай под ними. Расчет дополнительных усилий в плите от сдвига элементов ростверка по шву скольжения следует осуществлять по формуле (79).

11.5. Расчет фундаментов и их оснований на подрабатываемых территориях должен производиться с учетом:

а) изменений физико-механических свойств грунтов, вызванных подработкой территории, в соответствии с требованиями п. 11.6 настоящей главы;

б) перераспределения вертикальных нагрузок на отдельные сваи, вызванного искривлением и наклоном земной поверхности, в соответствии с требованиями п. 11.7 настоящей главы;

в) дополнительных нагрузок в горизонтальной плоскости, вызванных развитием деформаций грунтов основания при подработке территории, в соответствии с требованиями пп. 11.8 и 11.9 настоящей главы.

11.6. Несущая способность по грунту основания Ф_подр, тс, свай всех видов и свай-оболочек, работающих на сжимающую нагрузку, при подработке территории определяется по формуле

Ф_подр = т_подр · Ф,                                               [81 (32)]

где m_подр - коэффициент условий работы, учитывающий изменение структуры грунта и перераспределение вертикальных нагрузок при подработке территории, принимаемый по табл. 30 (16);

Таблица 30 (16)

Виды свай, зданий и сооружений	Коэффициент условий работы mподр в случае, если изыскания проведены
	до подработки	во время подработки
1. Сваи-стойки в фундаментах любых зданий и сооружений	0,9	1
2. Висячие сваи в фундаментах:
а) податливых зданий и сооружений (например, одноэтажных каркасных с шарнирными опорами)	0,9	1
б) жестких зданий и сооружений (например, бескаркасных многоэтажных зданий с жесткими узлами, силосных корпусов)	1,1	1,2

Примечание к табл. 30 (16). Подразделение на жесткие и податливые здания осуществлено по их реакции на неравномерные осадки фундаментов в вертикальной плоскости; в жестких зданиях при этом происходит перераспределение отпора грунта, а в податливых перераспределения практически не происходит или оно мало и его можно не учитывать.

Ф - несущая способность сваи, тс, определенная расчетом в соответствии с требованиями раздела 5 настоящей главы или определенная по результатам полевых исследований (динамических и статических испытаний свай или свай-оболочек, зондирования грунта), в соответствии с требованиями раздела 6 настоящей главы.

Сваи на подрабатываемых территориях, как правило, должны рассчитываться на внецентренное сжатие, а в случае превышения дополнительных выдергивающих нагрузок от искривления основания, действия наклонов и ветровой нагрузки над сжимающими нагрузками - на внецентренное растяжение.

Несущую способность свай по грунту следует рассчитывать на сочетания, при которых в них возникают максимальные сжимающие нагрузки с учетом дополнительных нагрузок сжатия от искривления основания, наклона и ветровой нагрузки.

Несущую способность свай по материалу следует определять при максимальном значении изгибающего момента для двух сочетаний вертикальных нагрузок, при которых возникают максимальная и минимальная нагрузки. При этом в соответствии с п. 5.2 настоящей главы СНиП свая рассматривается как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном на расстоянии l₁ = H + l_o, где Н - длина участка сваи от подошвы ростверка до уровня поверхности грунта; l_o - длина участка сваи в грунте, определяемая по формуле (102).

Приведенные (расчетные) максимальную N_макс и минимальную N_мин вертикальные нагрузки на сваю в свайном фундаменте жесткого здания или сооружения следует определять по невыгодным сочетаниям основных и дополнительных нагрузок, действующих в направлении продольной и поперечной главных осей здания по формуле

0355S10-07573

                                 (82)

где N - расчетная вертикальная нагрузка от всего отсека здания, тс;

п - общее число свай в отсеке;

N - дополнительная вертикальная нагрузка на сваю от искривления основания, определяемая по формуле (85), тс;

N_н^в - дополнительная вертикальная нагрузка от наклона и ветровой нагрузки, определяемая по формуле (84), тс;

0,8 и 0,7 - коэффициенты, учитывающие сочетания нагрузок.

Примечание. Максимальные и минимальные вертикальные нагрузки возникают в угловых сваях по контуру отсека здания, а также в крайних сваях, расположенных по главным осям отсека.

Под воздействием наклонов земной поверхности, возникающих при подработке территории и от ветровой нагрузки, дополнительные горизонтальные N_н^г и вертикальные N_н^в нагрузки в сваях определяют по формулам:

(83)

(84)

где Т - общая горизонтальная нагрузка, действующая на отсек здания, вызванная наклоном земной поверхности и ветровой нагрузкой, тс;

п - число свай в фундаменте отсека;

М_х и M_y - расчетные моменты относительно главных осей х и у от действия наклона земной поверхности, вызванного подработкой территории, и ветровой нагрузки, тсм;

x y, х_i и y_i - по формуле 44 (26).

11.7. Дополнительные вертикальные нагрузки ± N на сваи или сваи-оболочки зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой, вызванные искривлением земной поверхности при подработке территории, следует определять в зависимости от ожидаемого радиуса кривизны поверхности R_к и ее наклона при следующих допущениях:

а) свайные фундаменты из висячих свай и свай-оболочек и их основания заменяются в соответствии с п. 7.1 настоящей главы условным фундаментом на естественном основании;

б) основание условного фундамента принимается линейно-деформируемым с постоянным модулем деформации по длине здания (сооружения) или выделенного в нем отсека.

Определение дополнительных вертикальных нагрузок ± N производится относительно продольной и поперечной осей здания.

К п. 11.7. Дополнительные нагрузки на сваи вызываются перераспределением их в результате взаимодействия здания бесконечной жесткости на условных фундаментах на естественном основании по цилиндрической поверхности, с условным радиусом кривизны, определяемым по формуле (89).

Дополнительная вертикальная нагрузка N на любую сваю, расположенную на расстоянии Х от главной оси фундамента (рис. 43), от искривления основания определяется по формуле

0355S10-07573

(85)

где А_x - общая длина условного фундамента в направлении оси х, определяемая по формуле (86), м;

К - коэффициент жесткости основания для условного фундамента, определяемый по формуле (87), тс/м³;

l_у1 - момент инерции площади подошвы условного фундамента, расположенной по одну сторону от главной оси УУ относительно оси yу, м⁴;

x₀ - расстояние от главной оси УУ до центра тяжести рассматриваемой половины фундамента (определяется как отношение статического момента к площади фундамента), м;

х - расстояние от главной оси уу до оси сваи, для которой вычисляется N, м;

x_i - то же, до оси любой сваи, находящейся на рассматриваемой половине площади условного фундамента, м;

R_ж - условный радиус кривизны основания от влияния горных выработок, учитывающий конечную жесткость здания и определяемый по формуле (89); при кривизне выпуклости принимается со знаком плюс, при кривизне вогнутости - со знаком минус, м;

п - общее число свай в свайном фундаменте:

0355S10-07573

(86)

где L - расстояние между осями крайних свай отсека (см. рис. 43, а), м;

d - размер поперечного сечения свай, м;

l и _IIcp - по п. 7.1 настоящей главы СНиП;

a_yc - размер условного фундамента, м;

(87)

где K_i - коэффициент жесткости основания под отдельным условным фундаментом или условной фундаментной лентой, определяемый соответственно по формулам (88а);

F_i - площадь фундамента, м²;

(88а)

(88б)

где Е_о - модуль вертикальной деформации основания на уровне острия свай, тс/м²;

_i - отношение длины условного ленточного фундамента (например, A_x) к его ширине;

(89)

где п_к и т_к - соответственно коэффициенты перегрузки и условий работы к радиусу кривизны, принимаемые по указаниям главы СНиП на здания и сооружения на подрабатываемых территориях;

m_æ - коэффициент (меньше или равный единице), учитывающий конечную жесткость здания, определяемый по формуле

(90)

где b - приведенная ширина подошвы условного фундамента, м;

ЕI - приведенная жесткость стен отсека, тcм²;

L и К - по формулам (86) и (87).

Для коротких отсеков жестких зданий, имеющих отношение L/H  1 (где L - длина отсека, Н - высота здания от подошвы ростверка до карниза), допускается принимать m_ж = 1, а R_ж равным расчетному радиусу кривизны.

0355S10-07573

Рис. 43. Схема замены свайного фундамента условным на естественном основании и эпюра перераспределения нагрузок на сваи при кривизне выпуклости

а - здание на искривленном основании; б - план свайного поля, ростверка и условного фундамента; в - эпюра перераспределения нагрузок на сваи; 1 - ростверк; 2 - сваи; 3 - условный фундамент на естественном основании; аbесd - эпюра нагрузок на сваи до искривления основания; ab'e'c'd - эпюра нагрузок на сваи при искривлении основания; уу - главная ось; yy - ось, проходящая через центр тяжести половины условного фундамента

Дополнительные обобщенные усилия в вертикальной плоскости коробки жесткого здания в любом сечении х, вызванные искривлением основания, определяются по формулам:

(91)

0355S10-07573

(92)

где N - дополнительная нагрузка на i-ю сваю с учетом ее знака, определяемая по формуле (85), тс;

k - количество свай на участке от 0,5 L до х (см. рис. 43);

x_i и х - то же, что и в формуле (85).

На обобщенные усилия следует рассчитывать элементы несущих конструкций здания (ростверк, пояса и простенки).

11.8. В расчетах свайных фундаментов, возводимых на подрабатываемых территориях, должны учитываться дополнительные усилия, возникающие в сваях или сваях-оболочках вследствие их работы на изгиб под влиянием горизонтальных перемещений грунта основания при подработке территории по отношению к проектному положению свай или свай-оболочек.

Величину этих усилий следует определять, используя методику расчета свай и свай-оболочек на горизонтальные перемещения по величине расчетного горизонтального перемещения грунта _г.

11.9. Расчетное горизонтальное перемещение _г, мм, грунта при подработке территории (рис. 44) следует определять по формуле

_г = n_ m_ _г x                                                [93 (33)]

где n_ и m_ - соответственно коэффициенты перегрузки и условий работы для относительных горизонтальных деформаций, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях;

_г - ожидаемая величина относительной горизонтальной деформации, указанная в задании на проектирование и определяемая по результатам маркшейдерского расчета, мм/м;

х - расстояние от оси рассматриваемой сваи до центральной оси здания (сооружения) с ростверком, устраиваемым на всю длину здания (отсека), или до блока жесткости каркасного здания (отсека) с ростверком, устраиваемым под отдельные колонны, м.

К п. 11.9. Расчет свай на горизонтальные перемещения и нагрузки осуществляется при следующих допущениях:

а) основание принимается упругим, характеризуемым горизонтальным (боковым) модулем деформации, увеличивающимся по глубине с нулевой ординатой на поверхности грунта или под подошвой ростверка;

б) в результате взаимодействия упругой оси сваи с упругой грунтовой средой под воздействием горизонтальных перемещений в заглубленной части сваи возникают два участка - верхний длиной b и нижний длиной с (рис. 45 и 46), в пределах которых боковое давление грунта на сваю имеет противоположные направления;

в) максимальная ордината эпюры бокового давления p₁ на участке b, располагаемая посередине этого участка, принимается пропорциональной величине обжатия грунта сваей в точке Е и определяется по формуле (99);

г) длина погружения сваи l в грунт должна удовлетворять неравенству

(94)

0355S10-07573

Рис. 44. Воздействие горизонтальных перемещений грунта на свайный фундамент с жесткой заделкой голов свай в низкий ростверк

а - свайный фундамент; б - эпюра перемещений грунта: 1 - сваи до подработки; 2 - изгиб оси свай, вызванный перемещением грунта

0355S10-07573

Рис. 45. Схема взаимодействия упругой оси сваи, имеющей шарнирное сопряжение с ростверком, и грунта при действии горизонтальной нагрузки или перемещения

а - деформация оси сваи (1) и эпюра обжатия грунта (2); б - эпюра давления грунта на сваю; в, г - эпюра поперечных сил и изгибающих моментов в свае; 3 - касательная к эпюрам давления в точке В

0355S10-07573

Рис. 46. Схема взаимодействия упругой оси сваи с жесткой заделкой головы в ростверк с грунтом при действии горизонтальной нагрузки или перемещения

а - деформация оси сваи (1) и эпюра обжатия грунта (2); б - эпюра давления грунта на сваю; в, г - эпюры поперечных сил и изгибающих моментов в свае; 3 - касательная к эпюрам давления в точке В

Примечание. Для практических целей методику допускается применять при l  0,9 (b + с).

При расчете свай на горизонтальные перемещения и нагрузку метод предусматривает выполнение следующих граничных условий:

1) в точках В и С (см. рис. 45 и 46), прогибы которых относительно первоначального положения оси сваи (до приложения воздействия) равны нулю, боковое давление грунта на сваю принимается равным нулю;

2) в нулевой точке В касательная к эпюрам давления на участках b и с вследствие однородности грунта или его равномерного изменения по глубине является общей;

3) в точке С поперечная сила и изгибающий момент в свае равны нулю.

0355S10-07573

Рис. 47. График зависимости коэффициентов , , q, т,  и  (левая шкала) и  (правая шкала) от коэффициента  при жесткой заделке голов свай в ростверк

, , q, т,  и

0355S10-07573

Рис. 48. График зависимости коэффициентов , , q, т,  и  (левая шкала) и  (правая шкала) от коэффициента  при шарнирном сопряжении голов свай с ростверком.

Для свайных фундаментов с шарнирной заделкой голов в ростверк добавляется четвертое граничное условие - сумма моментов всех сил относительно заделки (головы сваи) равна нулю.

Ординаты поперечных сил и изгибающих моментов для характерных сечений сваи при шарнирной или жесткой заделке голов в высокий или низкий ростверки под воздействием горизонтальных перемещений определяют по формулам:

Q_i = Qq_i;                                                            (95)

m_i = Мm_i,                                                           (96)

где Q и М - определяются по формулам

(97)

;                                                       (98)

где q_i и m_i - коэффициенты, определяемые по графикам (рис. 47 и 48) соответственно для жесткой заделки и шарнирного сопряжения голов свай с ростверками в зависимости от коэффициента  = Н/l (где Н - свободная высота сваи, м;

l - длина ее погружения, м;

p_i - максимальная ордината эпюры бокового давления грунта, тс/м, на участке b, определяемая по формуле

(99)

где Е_г - модуль горизонтальной деформации грунта, определяемый по формуле (101), тс/м²;

_Е - коэффициент обжатия грунта посередине участка b, определяемый по графикам рис. 47 или 48;

_г - расчетное перемещение грунта, определяемое по формуле [93 (33)];

w - коэффициент, принимаемый по табл. 31 в зависимости от коэффициента п (отношения глубины погружения сваи l к ее размеру поперечного сечения d в направлении, перпендикулярном плоскости действия перемещения);

 - коэффициент Пуассона;

b - длина верхнего участка эпюры бокового давления грунта, м, определяемая по формуле

0355S10-07573

(100)

где  - коэффициент, определяемый по графикам рис. 47 или 48.

EI - жесткость сваи;

E_г = m · E_o,                                                        (101)

где т - коэффициент условий работы, учитывающий анизотропность грунта; рекомендуется принимать в соответствии с п. 11.2 главы СНиП II-15-74 для глинистых грунтов, равным 0,5, а для песчаных 0,65 (значение коэффициента т можно уточнять в зависимости от способа погружения свай, явлений засасывания, длительного действия нагрузки и т. п.);

E_o - модуль вертикальной деформации грунта, тс/м², определяемый ориентировочно на уровне середины участка b (для грунтов с относительно высокой несущей способностью на глубине (4 - 5) d и для грунтов с низкой несущей способностью - (6 - 7) d от поверхности грунта для свайных фундаментов с высоким ростверком или от подошвы ростверка для свайных фундаментов с низким ростверком).

Таблица 31

n	10	20	30	40	50
w	2,25	2,64	2,88	3,07	3,22

Для построения эпюр поперечных сил и изгибающих моментов в свае под воздействием горизонтальных перемещений по графикам рис. 47 или 48 следует определить коэффициенты:

для поперечной силы q_A и q_B (q_D = q_A; q_C = 0; q_G = 0,5 q_B), а также по формуле (102) положение сечения в заглубленной части сваи с нулевым значением поперечной силы и максимальным значением изгибающего момента M_пp;

для изгибающего момента соответственно коэффициенты (для шарнирного сопряжения т_А = 0): т_А; т_D; т_пр; т_В (т_С = 0; m_G = 0,1875) и расстояние l_o до точки с максимальной ординатой изгибающего момента в свае:

(102)

где  - коэффициент, определяемый по графику рис. 47 или 48.

Длину участка с и максимальную ординату эпюры бокового давления грунта p₂, находящуюся посередине участка с, определяют по формулам:

с = b;                                                               (103)

p₂ = p₁.                                                             (104)

где  - коэффициент, определяемый по графикам рис. 47 или 48.

Для определения только максимальных значений поперечной силы и изгибающего момента в свае по графикам рис. 47 или 48 достаточно выбрать максимальные значения коэффициентов q_i и m_i и по формулам (95) и (96) вычислить Q_макс и М_макс.

Прогиб упругой оси сваи под воздействием горизонтальных перемещений определяют по формулам:

максимальный в уровне головы сваи

(105)

прогиб в характерных сечениях сваи

;                                                          (106а)

,                                                          (106б)

где , _d и _e - коэффициенты, определяемые по графикам рис. 47 или 48 в зависимости от коэффициента  (для шарнирного сопряжения свай с ростверком кривые  на графике рис. 48 увеличены в 5 раз).

По графику рис. 48 можно также определить прогиб точки G, расположенной посередине участка с:

,                                                          (106в)

Ординаты _G на графике рис. 48 увеличены в 10 раз.

Примечание. Учитывая, что прогибы точек С и В равны нулю, формулы (105) - (106) дают возможность построить эпюры прогиба упругой оси сваи.

Максимальные усилия в сваях свайного поля, имеющих различные перемещения _г, целесообразно определять через усилия Q₁ и M₁), получаемые при единичном перемещении _г1 = 1 см, а затем вычислять искомые Q и М при заданных перемещениях _г, см, по формулам:

Q = [_г] Q₁;                           M = [_г] M₁,                                  (107)

где [_г] - абсолютная величина заданного перемещения сваи.

При решении обратных задач, когда по заданным горизонтальным нагрузкам (например, от наклона земной поверхности и ветровой нагрузки в виде опорных реакций N_г = Q_A) требуется определить величины максимальных усилий в сваях или построить эпюры давления грунта, поперечных сил, изгибающих моментов и прогиба сваи, расчеты рекомендуется осуществлять через значение опорной реакции q_a1, полученной при единичном перемещении _г1 = 1 см. Например, максимальную величину изгибающего момента в свае от действия горизонтальной нагрузки N_г можно определить по формуле

(108)

где М₁ - максимальный изгибающий момент в свае при единичном перемещении _г1 = 1 см.

В свайных фундаментах с высоким ростверком в случаях, когда коэффициент q_в > 0,5, максимальное значение поперечной силы следует определять для заглубленной части сваи (точки В - см. рис. 45 и 46) по формуле

(109)

где q_а - коэффициент для сечения А в уровне головы сваи.

0355S10-07573

Рис. 49. Схемы взаимодействия коротких свай-стоек с низким ростверком при действии горизонтального перемещения грунта

А - при жесткой заделке голов в ростверк; Б - при шарнирном сопряжении свай с ростверком; а - деформации упругой оси свай и эпюры обжатия грунта; б - эпюры давления грунта; в, г - эпюры поперечных сил и изгибающих моментов

Максимальный прогиб сваи под воздействием горизонтальной нагрузки N_г, приложенной к голове сваи (от наклона или ветровой нагрузки), определяют по формуле

(110)

где q_a1 - опорная реакция в свае при действии единичного горизонтального перемещения, тс.

Для коротких свай-стоек с низким ростверком, глубина погружения которых удовлетворяет неравенству (114), максимальные усилия в сваях при воздействии горизонтальных перемещений определяют по формулам:

а) при условно-шарнирном сопряжении свай с ростверком (рис. 49, Б)

Q = 0,33рl;                                                         (111)

M = 0,104pl²,                                                     (112)

где p - максимальная ордината бокового давления грунта на сваю, тс/м, определяемая по формуле

0355S10-07573

(113)

l - глубина погружения сваи, м, которая должна удовлетворять неравенству

0,85b  l  1,35b;                                                        (114)

b - длина верхнего участка сваи, м, определенная по формуле (100) при  Е_г, w,  - по формуле (99);

б) при жесткой заделке голов свай в ростверк (см. рис. 49, А)

(115)

(116)

где р - максимальная ордината бокового давления грунта на сваю, определяемая по формуле (113) с заменой коэффициента 0,33 на 0,395; N - сосредоточенная сила, тc, приложенная в уровне острия сваи, имеющая направление, противоположное направлению р, и определяемая по формуле

0355S10-07573

(117)

где ЕI - жесткость сваи.

Остальные обозначения расшифрованы выше.

Дополнительный изгибающий момент от воздействия вертикальной нагрузки на изогнутую ось сваи допускается приближенно определять по формулам:

а) для шарнирного сопряжения свай с ростверком

M_пр = N^b (1 - _E)_г;                                               (118)

б) для жесткой заделки свай с ростверком

M_А = N^b (1 - _E)_г/2.                                             (119)

В формулах (118) и (119):

N^b - нормативная вертикальная нагрузка на сваю, тс;

_E - коэффициенты, определяемые по графику рис. 47 или 48;

_Г - расчетное перемещение грунта для сваи, м.

Приведенные (расчетные) максимальные усилия в свае от воздействия горизонтальных перемещений, наклона и ветровой нагрузки, а также от внецентренного действия вертикальной нагрузки определяют по формулам:

Q_Р = 0,8 (Q_г + 0,7 Q_н);                                                (120)

М_Р = 0,8 (М_г + 0,7 М_н + М_N);                                         (121)

где Q_г, M_г - максимальные значения поперечной силы, тс, и изгибающего момента, тсм, в свае от воздействия горизонтальных перемещений;

Q_н, М_н - то же, возникающие в тех же сечениях от воздействия наклонов земной поверхности и ветровой нагрузок;

М_N - дополнительный изгибающий момент в свае от внецентренного действия вертикальной нагрузки на изогнутую ось сваи, определяемый по формуле (118) или (119);

0,8 и 0,7 - понижающие коэффициенты, учитывающие сочетания нагрузок.

11.10. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, следует проектировать исходя из условий необходимости передачи на ростверк минимальных усилий от свай, возникающих в результате деформации земной поверхности.

Для выполнения этого требования необходимо в проектах предусматривать:

а) разрезку здания или сооружения на отсеки для уменьшения влияния горизонтальных перемещений грунта основания;

б) преимущественно висячие сваи для зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой для снижения дополнительно возникающих усилий в вертикальной плоскости от искривления основания;

в) сваи возможно меньшей жесткости, например, призматические сваи квадратного или прямоугольного поперечного сечения, причем сваи прямоугольного сечения следует располагать меньшей стороной в продольном направлении отсека здания;

г) преимущественно податливые конструкции сопряжения свай с ростверком, указанные в п. 11.4 настоящей главы.

Примечание. При разрезке здания и сооружения на отсеки в ростверке между ними следует предусматривать зазоры (деформационные швы), размеры которых определяют как для нижних конструкций зданий и сооружений в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

11.11. Свайные фундаменты на подрабатываемых территориях в зависимости от величины ожидаемых деформаций земной поверхности допускается применять, как правило, только в случае пологого и наклонного (менее 45) залегания пластов:

а) с висячими сваями - на территориях II - IV групп для любых видов и конструкций зданий и сооружений;

б) со сваями-стойками - на территориях III - IV групп для зданий и сооружений, проектируемых с податливой конструктивной схемой здания при искривлении основания, а для IV группы также и для зданий и сооружений, проектируемых с жесткой конструктивной схемой.

Применение висячих свай или свай-оболочек на территориях I группы и свай-стоек на территориях I и II групп допускается только на основании специального технико-экономического обоснования.

Примечания: 1. Деление подрабатываемых территорий на группы принято по главе СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

2. Сваи-оболочки, буронабивные сваи диаметром более 600 мм и другие виды жестких свай допускается применять, как правило, только в свайных фундаментах с податливой схемой при сопряжении их с ростверком через шов скольжения (п. 11.4 настоящей главы).

3. Величина заглубления в грунт свай и свай-оболочек на подрабатываемых территориях должна быть не менее 4 м, за исключением случаев опирания свай или свай-оболочек на скальные грунты.

11.12. В случае крутопадающих (более 45) пластов, когда возможно образование уступов, а также на площадках с геологическими нарушениями применение свайных фундаментов допускается только при наличии специального обоснования.

11.13. Конструкция сопряжения свай или свай-оболочек с ростверком должна назначаться в зависимости от величины ожидаемого горизонтального перемещения грунта основания _г, причем предельно допускаемые значения горизонтального перемещения для свай или свай-оболочек не должны превышать при сопряжении свай или свай-оболочек с ростверком (п. 11.4 настоящей главы):

а) жестком - 2 см;

б) податливом условно шарнирном - 5 см;

в) то же, через шов скольжения - 8 см.

Примечание. Для снижения величин усилий, возникающих в сваях или сваях-оболочках и в ростверке от воздействия горизонтальных перемещений грунта оснований, а также для обеспечения пространственной устойчивости свайных фундаментов и здания (сооружения) в целом, сваи и сваи-оболочки свайного поля в зоне действия небольших перемещений грунта (до 2 см) следует предусматривать с жестким сопряжением, а остальные - с податливым (шарнирным или сопряжением через шов скольжения).

К п. 11.13. Для свайных фундаментов с высоким ростверком указанные предельные перемещения грунта при соответствующем обосновании могут быть увеличены.

11.14. Свайные ростверки должны рассчитываться на внецентренное растяжение и сжатие, а также на кручение при воздействии на них горизонтальных опорных реакций от свай или свай-оболочек (поперечной силы и изгибающего момента), вызванных боковым давлением деформируемого при подработке грунта основания.

0355S10-07573

Рис. 50. К расчету свайного фундамента на искривленном основании (+R_ж)

а - план свайного поля и условных фундаментов на естественном основании; б - эпюра перераспределения нагрузок на сваи; в, г - эпюры обобщенных поперечных сил и изгибающих моментов в стенах в вертикальной плоскости; 1 - ростверк; 2 - сваи; 3 - условные фундаменты

К п. 11.14. Продольное усилие в любом сечении х ростверка независимо от вида сопряжения голов свай с ростверком при воздействии горизонтальных перемещений основания определяется по формуле

0355S10-07573

(122)

где Q_Ар - горизонтальная опорная реакция i - сваи, тc, находящейся на расчетном участке от 0,5 L до х продольного элемента ростверка, определяемая по формуле (120);

Q^*_Ар - часть опорной реакции от сваи, тс, находящейся на примыкающем элементе ростверка под поперечной стеной, определяемой по схеме простой балки от сосредоточенной нагрузки (рис. 50);

k - число свай на продольном участке ростверка от 0,5 L до х;

п - то же, на примыкающих участках ростверка.

При передаче горизонтальных опорных реакций от свай на примыкающие элементы ростверка следует учитывать изгиб этих элементов от сосредоточенных сил, равных q_ap, и кручение. Сосредоточенные крутящие моменты от каждой сваи определяют по формуле

М_кр = М_ар + Q_Aph_p/2,                                              (123)

где м_аp и Q_ap - усилия в свае в уровне ее головы;

h_p - высота ростверка, м;

На продольные элементы ростверка крутящие моменты передаются как сосредоточенные опорные изгибающие моменты, действующие в вертикальной плоскости и определяемые по формуле

(124)

где M_кр - аналогично Q_ap формуле (122);

М_ap - сосредоточенный изгибающий момент от сваи, расположенной на продольном элементе на пересечении с осью примыкающей стены, определяемый по формуле (121);

n - число свай на примыкающем участке ростверка.

Для шарнирного сопряжения свай с ростверком в формулах (123) и (124) следует принимать M_ap = 0.

11.15. При применении свайных фундаментов с высоким ростверком в бетонных полах или других жестких конструкциях, устраиваемых на поверхности грунта, следует предусматривать зазор по всему периметру свай шириной не менее 8 см на всю толщину жесткой конструкции. Зазор следует заполнять пластичными или упругими материалами, не образующими жесткой опоры для свай при воздействии горизонтальных перемещений грунта основания.