Черт. 39. Сборно-монолитный железобетонный фундамент

Расчетные нагрузки на уровне верха подколонника с учетом ветровых и крановых нагрузок: N = 6 МН (600 тс), М = 8 МНм (800 тсм), Q = 0,42 МН (42 тс). С учетом коэффициента надежности по назначению для сооружений II класса  = 0,95:

N = 6  0,95 =5,7 МН (570 тс); M = 8 0,95 = 7,6 МНм (760 тcм);

Q = 0,42 • 0,95 = 0,4 МН (40 тс).

Расчетные усилия по низу подколонника:

N + G = 5,7 +1,1  0,022  3  1,5  6 = 6,35 МН (635 тc) ;

М = 7,6 + 0,4  6 = 10,0 МНм (1000 тсм).

Материалы: бетон монолитной части класса В12,5, R_b = 7,5 МПа (76,5 кгс/см²), R_bt = 0,66 МПа (6,75 кгс/см²), бетон сборных плит класса B25, R_b = 14,5 МПа (148 кгс/см²).

При учете в данном сочетании кратковременных нагрузок (ветровых и крановых) принимаем _b2 = 1,1 (см. табл. 15 СНиП 2.03.01-84).

Для бетона монолитной части также учитываем коэффициенты _b3 = 0,85 и _b5 = 0,9 .

Тогда:

R_b =7,5 1,10,85 0,9 = 6,32 МПа (64,3 кгс/см²) ; R_bt =0,660,85  0,9= 0,505 МПа (5,1 кгс/см²) ; R_b= 14,5 • 1,1 = 15,95 МПа (162,8 кгс/см²).

Продольная арматура сборных плит класса A-III

R_s= 365 МПа (3750 кгс/см²) ;

арматурные петлевые выпуски из плит класса A-I

R_sw= 147 МПа (1500 кгс/см²) - см. п. 3.31 .

Проверка прочности внецентренно сжатого железобетонного подколонника

e₀ = 1,58 м; e_a = e₀ + 0,5 (l_cf - t)= 1,58 + 0,5 (3 0,2) = 2,98 м;

R_b = R_b  R_bm =15,956,32 = 9,63 МПа (98,5 кгс/ñì²),

h₀ = 3  2,9 м .

По формулам (97) - (99) :

х = 2,9  0,42 м ;

A_s = 14,3см² .

Принимаем 1612 A-III ; A_s = 18,1 см².

Определение площади сечения петлевых арматурных выпусков

Петлевые арматурные выпуски установим с шагом s = 1,2 м по высоте плит.

По формуле (101)

A_sw  23  10^-4 м² = 23 см² .

Принимаем в каждом ряду 7 петлевых выпусков  16А-I, А_sw = 28,2 см², при этом процент армирования составит по формуле (102)

 = = 0,157 % > 0,15 %.

Условия (101) и (102) удовлетворены.

Проверка прочности заделки сборных плит в стаканах подколонника

Глубина заделки плит в стакан принимается 700 мм, глубина стакана 750 мм, размеры в плане понизу 3001600 мм, поверху 3501650 мм.

Бетон замоноличивания стаканов класса В25

R_bt= 1,051,1 = 1,155 МПа (11,77кгс/см²) .

Сила, выдергивающая плиту из стакана:

N= А_s R_s= 0,00143365 = 0,522 МН (53,6 тc) .

По формулам (103) и (105): R_an = 0,18 R_bt ,

N_p= 20,75 (0,325 + 1,625)0,181,155 = 0,54 MН (55 тс) > N== 0,522 МН (53,6 òñ).

По формулам (104) и (106): R_an = 0,2 R_bt ;

N_p = 2  0,7 (0,2 + 1,5)  0,2  1,155 = 0,55 > N = 0, 522 MH (53, 6 тc).

Условия (103) сцепления бетона замоноличивания с бетоном стенок стакана и (104) - с бетоном сборных плит без учета шпонок в плитах — удовлетворены.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Определение рабочей высоты h0,plФундамента

Для центрально-нагруженного фундамента

р = N / lb - кгс/см² ;

для внецентренно нагруженного фундамента

р = N / lb + 6М / l² b - кгс/см² ;

A₃ = b (l  0,5b + b_c  l_c) - м² .

Порядок определения высоты фундамента Н₀ показан стрелками на графике: по найденным значениям А₃ = 11 м и _b2 R_bt / p = 3,0,

здесь R_bt - расчетное сопротивление бетона растяжению, кгс/см² ;

_bt - коэффициент условий работы бетона согласно табл. 15 СНиП 2.03.01-84.

По заданному значению b_c = 100 см находят рабочую высоту фундамента h_0,pl = 98,5 см.

П р и м е ч а н и е. В случае, когда проверка на продавливание производится от нижнего обреза подколонника, величина b_с заменяется величиной b_cf, l_c - величиной l_cf .

ПРИЛОЖЕНИЕ 2