13. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий
13.1.Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну - до 400 кН (40 тс).
13.2.При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п. 2.4, б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.
13.3.При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунтаR,кПа (тс/м2), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхностиfi, кПа (тс/м2), - по табл. 21.
13.4.Расчетные сопротивления грунтаR,кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивленияfi,кПа (тс/м2), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.
Таблица 20
|
Глубина погружения сваи, м |
Коэффициент пористости, е |
Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай R,кПа (тс/м2) | |||||||||
|
песчаных |
пылевато-глинистых при показателе текучести IL, равном | ||||||||||
|
крупных |
средней крупности |
мелких |
пылеватых |
0,0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 | ||
|
2 |
0,55 |
8300 (830) |
3900 (390) |
2500 (250) |
1500 (150) |
6500 (650) |
3900 (390) |
2000 (200) |
1000 (100) |
600 (60) |
300 (30) |
|
0,70 |
6400 (640) |
3000 (300) |
1900 (190) |
1200 (120) |
5400 (540) |
3200 (320) |
1700 (170) |
900 (90) |
500 (50) |
250 (25) | |
|
1,00 |
- |
- |
- |
- |
3200 (320) |
1900 (190) |
1000 (100) |
600 (60) |
300 (30) |
150 (50) | |
|
3 |
0,55 |
8500 (850) |
4100 (410) |
2700 (270) |
1600 (160) |
6600 (660) |
4000 (400) |
2100 (210) |
1100 (110) |
650 (65) |
350 (35) |
|
0,70 |
6600 (660) |
3200 (320) |
2100 (210) |
1300 (130) |
5500 (550) |
3300 (330) |
1800 (180) |
1000 (100) |
550 (55) |
250 (25) | |
|
1,00 |
- |
- |
- |
- |
3300 (330) |
2000 (200) |
1100 (110) |
700 (70) |
350 (35) |
200 (20) | |
|
Примечание. Для промежуточных значений IL и е значения R определяются интерполяцией. | |||||||||||
Таблица 21
|
Средняя глубина расположения слоя грунта hi, м |
Коэффициент пористости грунта в слое е |
Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, fi, кПа (тс/м2) | ||||||||
|
песчаного |
пылевато-глинистого при показателе текучести IL,равном | |||||||||
|
крупного и средней крупности |
мелкого |
пылеватого |
0,0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 | ||
|
1 |
0,55 |
80 (8,0) |
55 (5,5) |
45 (4,5) |
46 (4,6) |
39 (3,9) |
32 (3,2) |
25 (2,5) |
18 (1,8) |
11 (1,1) |
|
0,7 |
60 (6,0) |
40 (4,0) |
30 (3,0) |
45 (4,5) |
37 (3,7) |
30 (3,0) |
23 (2,3) |
16 (1,6) |
9 (0,9) | |
|
1,00 |
- |
- |
- |
- |
32 (3,2) |
23 (2,3) |
15 (1,5) |
10 (1,0) |
6 (0,6) | |
|
2-3 |
0,55 |
85 (8,5) |
60 (6,0) |
50 (5,0) |
68 (6,8) |
53 (5,3) |
40 (4,0) |
29 (2,9) |
20 (2,0) |
13 (1,3) |
|
0,7 |
65 (6,5) |
45 (4,5) |
35 (3,5) |
65 (6,5) |
50 (5,0) |
37 (3,7) |
26 (2,6) |
18 (1,8) |
11 (1,1) | |
|
1,0 |
- |
- |
- |
60 (6,0) |
45 (4,5) |
32 (3,2) |
21 (2,1) |
13 (1,3) |
7 (0,7) | |
|
Примечание. Для промежуточных значений hi, е и IL значения fi определяются интерполяцией | ||||||||||
Таблица 22
|
Грунты |
Коэффициент пористости е |
Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай R,кПа (тс/м2), при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колоннRсоп,кПа (тс/м2) | |||
|
песчаных грунтов | |||||
|
крупных |
средней крупности |
мелких |
пылеватых | ||
|
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL,равном | |||||
|
0,0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 | ||
|
Пески средней плотности |
0,55-0,8 |
2000 (200) |
1500 (150) |
800 (80) |
500 (50) |
|
Супеси и суглинки |
0,5 |
800 (80) |
650 (65) |
550 (55) |
450 (45) |
|
|
0,7 |
650 (65) |
550 (55) |
450 (45) |
350 (35) |
|
|
1,0 |
550 (55) |
450 (45) |
350 (35) |
250 (25) |
|
Глины |
0,5 |
1400 (140) |
1100 (110) |
900 (90) |
700 (70) |
|
|
0,6 |
1100 (110) |
900 (90) |
750 (75) |
600 (60) |
|
|
0,8 |
700 (70) |
600 (60) |
500 (50) |
400 (40) |
13.5.Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле
,
(42)
где
- то же, что в формуле (8);
- дополнительный коэффициент условий
работы;
= 0,4 для песчаных грунтов и
= 0,8 для пылевато-глинистых грунтов;
- расчетное сопротивление грунта под
консолями, кПа (тс/м2), при погружении
их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое
по табл. 22;
- площадь проекции консолей на
горизонтальную плоскость, м2.
13.6.Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значенияfiна боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.
Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.
13.7.Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.
13.8.Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3-13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Рекомендуемое