ЭНГС Уньва 664
.pdf3.Технологическая часть
3.1.Анализ технологического режима добывающих скважин
Технологический режим работы добывающих скважин башкирско-серпуховской залежи на ноябрь 2015 года приведен в таблице 3.1.
Залежь введена в разработку в 1982 г. С 1988 года начинается интенсивное разбуривание объекта. Темп бурения составлял 10-12 скважин в год. Закачка на объекте организована в 1988 г. Увеличение количества добывающих скважин и организация системы поддержания пластового давления позволяют в 1991 г. увеличить добычу до уровня 361,4 тыс.т. Начиная с 1992 г. наблюдается снижение добычи нефти, которое происходит на фоне увеличения фонда добывающих скважин, что связано с ростом обводненности вследствие интенсивной закачки. В период 1998-2006 гг. проведение работ по отключению обводняющихся скважин, изоляции водопритоков, выборочному отключению или пуску нагнетательных скважин позволили сдерживать темп нарастания обводненности по залежи и стабилизировать добычу нефти на уровне 260-270 тыс.т. Реализация значительного объема различных геолого-технических мероприятий, оптимизация работы скважин приводят к увеличению добычи в 2012 г. до 489,8 тыс.т., что является максимальным значением за весь период разработки.
По состоянию на 01.01.2015 г. накопленная добыча нефти составляет 8084,4 тыс.т., жидкости – 11201,6 тыс.т. Выработка от утвержденных начальных извлекаемых запасов 78,1 %, темп выработки запасов – 4,9 %, текущий КИН – 0,367 д.ед., при утвержденном 0,470 д.ед. .
По состоянию на 01.01.2015 г. на объекте пробурено 130 скважин. Добывающий фонд состоит из 94 действующей (из которых 83 оборудованы ЭЦН, 11 ШГН), 10 скважин в простое и 5 бездействующих скважин. Нагнетательный фонд состоит из 29 действующих скважин и одной скважины находящейся в бездействии. Одна скважина ликвидирована.
Скважины с накопленной добычей до 10 тыс.т. (например скважины №№ 84, 86, 602) пробурены в восточной части структуры, в зоны с малыми нефтенасыщенными толщинами и низкими фильтрационными свойствами.
В целом добыча по скважинам изменяется от 0,4 тыс.т. до 194,5 тыс.т. По основной части фонда (49,6 %) данный показатель не превышает 50 тыс.т. (таблица 3.2).
11
Таблица 3.1
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕЖИМ работы добывающих скважин на ноябрь 2015 г.
|
|
Hэф.н. |
|
|
Глуб.спуска |
|
|
|
|
|
Сущ.режим на 14.10.2015 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Разм |
|
|
|
|
Pбуф |
Pлин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К прод |
|
N |
Пласт |
н. |
Тип |
нас. |
|
Qт. |
Kпод. |
Qж. |
Qн. |
%воды |
Уд.в. |
Pзаб. |
Ндин. |
Pзат. |
Pпл. |
Hстат. |
Pзат. |
Депр. |
||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
скв. |
|
нас. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
n. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
м |
|
мм |
м |
м3/с |
д.ед |
МПа |
МПа |
м3/с |
т/с |
% |
кг/м3 |
МПа |
м |
МПа |
МПа |
м |
МПа |
МПа |
м3/с*МПа |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
106 |
Бш-Срп |
3,2 |
НВ |
29 |
1541 |
1,6 |
1,8 |
0,7 |
0,4 |
0,4 |
1,2 |
0,6 |
43 |
1176 |
9,54 |
1559 |
0,3 |
19,8 |
8 |
0,34 |
10,3 |
0,127 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
112 |
Бш-Срп |
1,8 |
НВ |
38 |
1504 |
6 |
24,5 |
0,6 |
0,7 |
0,7 |
15,5 |
11,7 |
9 |
1188 |
5,94 |
1151 |
0,79 |
20,1 |
293 |
4,47 |
14,1 |
1,324 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
245 |
Бш-Срп |
13 |
ЭЦН |
50 |
1905 |
1900 |
50 |
0,9 |
1,8 |
1,1 |
43,4 |
25,6 |
29 |
1151 |
4,58 |
1114 |
1,09 |
15,5 |
661 |
2,17 |
10,9 |
5,614 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
271 |
Бш-Срп |
37,9 |
ЭЦН |
60 |
1750 |
2000 |
60 |
1,1 |
2,2 |
1,7 |
26,7 |
18,2 |
18 |
1019 |
3,75 |
1189 |
1,27 |
16,3 |
829 |
5,18 |
12,6 |
3,031 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
292 |
Бш-Срп |
21,8 |
ЭЦН |
50 |
1696 |
1900 |
50 |
1,3 |
1,6 |
1,1 |
64,5 |
6,5 |
88,1 |
1135 |
4,47 |
1100 |
1,17 |
15,6 |
609 |
2,09 |
11,1 |
8,214 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
324 |
Бш-Срп |
4,4 |
НВ |
32 |
1601 |
6 |
17,4 |
0,8 |
0,5 |
0,5 |
13,9 |
5,5 |
52,2 |
1180 |
5,03 |
1160 |
1,66 |
15,5 |
390 |
0,45 |
10,5 |
1,85 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
335 |
Бш-Срп |
5,1 |
ЭЦН |
25 |
1770 |
1800 |
25 |
0,7 |
0,8 |
0,6 |
8,9 |
6,6 |
11 |
1188 |
7,72 |
865 |
0,66 |
17,7 |
27 |
0,72 |
10 |
1,057 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
344 |
Бш-Срп |
2 |
ЭЦН |
25 |
1867 |
1920 |
25 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
4,8 |
4 |
1 |
1183 |
2,78 |
1458 |
0,59 |
17,4 |
132 |
0,21 |
14,6 |
0,472 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
361 |
Бш-Срп |
31 |
ЭЦН |
35 |
1713 |
1850 |
35 |
1,5 |
2,3 |
1,7 |
39,6 |
29,9 |
9,2 |
1188 |
3,78 |
1589 |
1,69 |
15,5 |
161 |
0,78 |
11,7 |
4,951 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
510 |
Бш-Срп |
55,8 |
ЭЦН |
30 |
1653 |
1700 |
30 |
0,6 |
1,2 |
0,5 |
19,4 |
15,7 |
2,7 |
1188 |
4,62 |
1273 |
0,74 |
15,5 |
451 |
0,02 |
10,9 |
2,521 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
511 |
Бш-Срп |
44,8 |
ЭЦН |
25 |
1636 |
1630 |
25 |
0,8 |
1,2 |
0,7 |
10,1 |
8,2 |
3 |
1188 |
6,89 |
1529 |
1 |
15,5 |
485 |
1,05 |
8,6 |
1,515 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
547 |
Бш-Срп |
12,3 |
ЭЦН |
35 |
1799 |
1900 |
35 |
1,3 |
1,2 |
1,6 |
44,9 |
32,9 |
12 |
1188 |
2,3 |
1540 |
2,51 |
15,5 |
214 |
0,94 |
13,2 |
5,326 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
548 |
Бш-Срп |
15,6 |
ЭЦН |
25 |
1827 |
2000 |
25 |
1 |
1,8 |
1,7 |
24,3 |
12,7 |
37 |
1070 |
2,27 |
1430 |
1,33 |
15,7 |
631 |
3,18 |
13,4 |
2,827 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
550 |
Бш-Срп |
12,5 |
ЭЦН |
25 |
1710 |
1800 |
25 |
0,7 |
1,3 |
1,2 |
5,9 |
3,1 |
37 |
1173 |
3,57 |
1399 |
2,72 |
18,1 |
300 |
1,73 |
14,5 |
0,553 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
552 |
Бш-Срп |
11 |
ЭЦН |
35 |
1804 |
2000 |
35 |
1,1 |
1,4 |
1,2 |
39,1 |
16,5 |
49,2 |
1090 |
1,73 |
1799 |
1,61 |
19,1 |
645 |
6,48 |
17,4 |
3,218 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
553 |
Бш-Срп |
15,5 |
ЭЦН |
35 |
1700 |
1760 |
35 |
0,8 |
2,4 |
1,3 |
28,3 |
19,8 |
16 |
1034 |
11,4 |
354 |
1,25 |
17,6 |
320 |
1,07 |
6,2 |
4,851 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
554 |
Бш-Срп |
7,8 |
ЭЦН |
25 |
1829 |
2050 |
25 |
0,9 |
1,2 |
1,1 |
23,7 |
5,1 |
74 |
1080 |
5,02 |
1048 |
1,25 |
17,6 |
154 |
1,01 |
12,6 |
2,459 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
555 |
Бш-Срп |
5,6 |
ЭЦН |
35 |
1808 |
1850 |
35 |
1,5 |
1,5 |
1 |
15,3 |
8,1 |
36 |
1092 |
4,1 |
1495 |
0,89 |
15,5 |
1082 |
2,52 |
11,4 |
1,94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
558 |
Бш-Срп |
17,5 |
ЭЦН |
25 |
1726 |
2000 |
25 |
0,8 |
2,2 |
1,8 |
8,6 |
4,4 |
39 |
1054 |
2,67 |
1538 |
1,86 |
15,5 |
1364 |
6,98 |
12,8 |
1,032 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
559 |
Бш-Срп |
11,6 |
ЭЦН |
50 |
1751 |
2000 |
50 |
0,7 |
2,1 |
1,7 |
17,5 |
6,8 |
53 |
1042 |
2,98 |
1353 |
2,09 |
15,6 |
480 |
2,04 |
12,6 |
2,106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
560 |
Бш-Срп |
10,3 |
ЭЦН |
60 |
1680 |
1500 |
60 |
0,8 |
1,9 |
1,7 |
47,8 |
21,9 |
45 |
1065 |
5,64 |
1422 |
1,43 |
18,3 |
337 |
3,19 |
12,7 |
4,732 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
561 |
Бш-Срп |
13,2 |
ЭЦН |
35 |
1752 |
1800 |
35 |
0,8 |
2,4 |
1,5 |
29,5 |
8,6 |
65 |
1008 |
5,9 |
1155 |
1,43 |
17,2 |
533 |
3,2 |
11,3 |
3,328 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
562 |
Бш-Срп |
9,1 |
ЭЦН |
25 |
1752 |
2000 |
25 |
1,1 |
1,6 |
1,2 |
13,4 |
4,8 |
56,8 |
1036 |
2,27 |
1499 |
1,86 |
21,2 |
197 |
2,94 |
18,9 |
0,949 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
564 |
Бш-Срп |
6,5 |
ЭЦН |
20 |
1401 |
1550 |
20 |
0,8 |
1,3 |
1,1 |
16,2 |
9,1 |
32,5 |
1188 |
7,9 |
870 |
1,2 |
15,5 |
974 |
3,78 |
7,6 |
2,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
566 |
Бш-Срп |
4,1 |
ЭЦН |
25 |
1793 |
2000 |
25 |
0,9 |
1,2 |
1 |
11,5 |
9,4 |
2 |
1188 |
3,52 |
1238 |
1,4 |
15,5 |
263 |
0,33 |
12 |
1,426 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
567 |
Бш-Срп |
6,8 |
ЭЦН |
35 |
1760 |
1700 |
35 |
0,9 |
2 |
1,1 |
31,6 |
23,1 |
12 |
1174 |
5,15 |
1418 |
1,12 |
15,5 |
498 |
2,03 |
10,4 |
4,223 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
568 |
Бш-Срп |
8,4 |
ЭЦН |
25 |
1853 |
1850 |
25 |
0,8 |
1,7 |
1,3 |
20 |
15,9 |
4,3 |
1188 |
2,66 |
1531 |
2,48 |
15,5 |
306 |
1,25 |
12,8 |
2,402 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
569 |
Бш-Срп |
13,8 |
ЭЦН |
25 |
2009 |
2000 |
25 |
0,4 |
1,2 |
1 |
10,3 |
1 |
87,9 |
1100 |
5,41 |
1724 |
1,17 |
16,4 |
301 |
0,78 |
10,9 |
1,253 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
570 |
Бш-Срп |
21,8 |
ЭЦН |
30 |
1798 |
1820 |
30 |
1,1 |
1,1 |
0,8 |
18,7 |
6,9 |
55,4 |
1004 |
3,39 |
1255 |
1,01 |
15,5 |
417 |
1,69 |
12,1 |
2,307 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
571 |
Бш-Срп |
24,2 |
ЭЦН |
50 |
1806 |
1850 |
50 |
0,7 |
1,5 |
0,9 |
37,1 |
28,2 |
8,5 |
1188 |
6,35 |
917 |
1,22 |
16,9 |
328 |
0,78 |
10,5 |
4,459 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
572 |
Бш-Срп |
16 |
ЭЦН |
35 |
1708 |
2000 |
35 |
1,6 |
1,9 |
1,8 |
23,3 |
7,1 |
63,3 |
1025 |
2,45 |
1565 |
1,46 |
16 |
1147 |
7,5 |
13,5 |
2,626 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
573 |
Бш-Срп |
17,2 |
ЭЦН |
25 |
1753 |
2000 |
25 |
0,7 |
1,5 |
0,7 |
3,6 |
1,3 |
55,8 |
1031 |
3,27 |
1260 |
1 |
17,3 |
229 |
1,42 |
14 |
0,362 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
574 |
Бш-Срп |
11,6 |
ЭЦН |
50 |
1838 |
2050 |
50 |
0,7 |
1,3 |
1 |
36,6 |
0,6 |
97,9 |
1001 |
2,63 |
1422 |
1,06 |
19 |
342 |
2,66 |
16,4 |
3,087 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
575 |
Бш-Срп |
4 |
ЭЦН |
25 |
1202 |
1300 |
25 |
0,8 |
1,8 |
1,6 |
4,3 |
1,8 |
50,5 |
1080 |
7,68 |
1010 |
1,5 |
16,1 |
838 |
4,45 |
8,5 |
0,625 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
577 |
Бш-Срп |
6,4 |
ЭЦН |
25 |
1756 |
1800 |
25 |
0,7 |
1,1 |
0,9 |
1,1 |
0,5 |
44,5 |
1118 |
5,69 |
991 |
0,87 |
21,4 |
579 |
0,78 |
15,7 |
0,084 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
578 |
Бш-Срп |
12,8 |
ЭЦН |
50 |
1770 |
2000 |
50 |
1,5 |
1,5 |
1,3 |
73,3 |
2,8 |
95,4 |
1147 |
16,7 |
166 |
1,24 |
22,6 |
147 |
2,4 |
5,9 |
12,424 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
583 |
Бш-Срп |
10 |
ЭЦН |
25 |
1359 |
1650 |
25 |
0,6 |
1,4 |
0,8 |
2,6 |
2,1 |
2 |
1035 |
8,34 |
1030 |
0,7 |
23,6 |
838 |
0,13 |
15,2 |
0,187 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
592 |
Бш-Срп |
5 |
ЭЦН |
25 |
1901 |
1800 |
25 |
0,8 |
1,2 |
0,9 |
8,1 |
0,1 |
99 |
1073 |
2,64 |
1373 |
1,44 |
18 |
156 |
0,2 |
15,3 |
0,748 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
594 |
Бш-Срп |
23,3 |
ЭЦН |
35 |
1720 |
1750 |
35 |
1,2 |
1,7 |
1 |
43,7 |
25,3 |
30,3 |
1066 |
4,06 |
1238 |
1,44 |
15,5 |
824 |
5,07 |
11,4 |
5,53 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
595 |
Бш-Срп |
18,3 |
ЭЦН |
45 |
1723 |
1450 |
45 |
1 |
1,7 |
1,1 |
45 |
22,7 |
39,3 |
1034 |
3,61 |
1255 |
1,09 |
17,9 |
443 |
2,83 |
14,3 |
4,309 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
596 |
Бш-Срп |
19,8 |
ЭЦН |
30 |
1770 |
1860 |
30 |
0,9 |
1,5 |
1,1 |
26,8 |
10,4 |
53,3 |
1053 |
6,41 |
1277 |
1,57 |
15,6 |
318 |
1,01 |
9,2 |
3,823 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
597 |
Бш-Срп |
10,2 |
ЭЦН |
35 |
1731 |
1800 |
35 |
0,5 |
1 |
0,9 |
9,4 |
0,9 |
88,7 |
1016 |
4,13 |
1395 |
0,97 |
17,3 |
395 |
1,57 |
13,2 |
0,97 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
598 |
Бш-Срп |
9,6 |
ЭЦН |
25 |
1805 |
1850 |
25 |
1 |
1,6 |
0,7 |
8,3 |
0,2 |
97 |
1130 |
2,66 |
1356 |
1,03 |
20 |
355 |
3,14 |
17,4 |
0,645 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
599 |
Бш-Срп |
12,3 |
ЭЦН |
25 |
1722 |
2050 |
25 |
2,9 |
1 |
0,9 |
23,9 |
0,6 |
96,8 |
1070 |
8,59 |
654 |
0,14 |
17,4 |
407 |
2,55 |
8,9 |
3,129 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
603 |
Бш-Срп |
2,2 |
НВ |
32 |
1600 |
2,7 |
9,4 |
0,8 |
0,9 |
0,9 |
7,1 |
2,7 |
54,1 |
1130 |
13,5 |
142 |
0,7 |
20,5 |
526 |
5,27 |
7 |
1,021 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
604 |
Бш-Срп |
8,3 |
ЭЦН |
25 |
1705 |
1800 |
25 |
2 |
1,1 |
1 |
18,5 |
9,9 |
36 |
1040 |
5,22 |
1296 |
0,88 |
15,5 |
359 |
0,75 |
10,3 |
2,489 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
605 |
Бш-Срп |
21,2 |
ЭЦН |
80 |
1759 |
1850 |
80 |
0,4 |
1,3 |
0,8 |
35,1 |
23,1 |
21 |
1023 |
4,13 |
1147 |
0,55 |
15,5 |
518 |
2,53 |
11,4 |
4,456 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
606 |
Бш-Срп |
14,7 |
ЭЦН |
35 |
1738 |
1800 |
35 |
1 |
3,4 |
0,8 |
21 |
13,3 |
24 |
1110 |
3,25 |
1593 |
1,1 |
15,5 |
565 |
2,83 |
12,3 |
2,571 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
607 |
Бш-Срп |
9,8 |
ЭЦН |
30 |
1845 |
1850 |
30 |
0,9 |
1,9 |
0,8 |
27,2 |
21,8 |
3,8 |
1188 |
4,68 |
1076 |
0,83 |
15,5 |
267 |
0,8 |
10,8 |
3,554 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
608 |
Бш-Срп |
9,4 |
ЭЦН |
20 |
1801 |
1950 |
20 |
0,8 |
1,1 |
0,9 |
7,9 |
5,5 |
16 |
1060 |
2,91 |
1335 |
0,93 |
15,5 |
700 |
2,33 |
12,6 |
0,956 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
609 |
Бш-Срп |
7,4 |
ЭЦН |
25 |
1758 |
1800 |
25 |
1,2 |
1,8 |
1,3 |
17,3 |
13,6 |
5,5 |
1188 |
3,92 |
1229 |
0,76 |
15,5 |
440 |
1,52 |
11,6 |
2,181 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
611 |
Бш-Срп |
4,2 |
НВ |
32 |
1612 |
2,7 |
7,8 |
0,3 |
0,9 |
0,9 |
2,5 |
2 |
5 |
1168 |
9,81 |
565 |
0,7 |
16,8 |
75 |
1,42 |
7 |
0,406 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
614 |
Бш-Срп |
18,4 |
ЭЦН |
30 |
1779,2 |
1700 |
30 |
1,4 |
1,8 |
1,1 |
42 |
26,4 |
24,5 |
1078 |
3,79 |
1238 |
0,96 |
15,8 |
592 |
3,39 |
12 |
5,063 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
615 |
Бш-Срп |
10,8 |
ЭЦН |
20 |
1732 |
2000 |
20 |
0,9 |
1,6 |
0,9 |
18 |
11,5 |
23,3 |
1115 |
4,9 |
1035 |
0,87 |
15,5 |
491 |
2,27 |
10,6 |
2,37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
618 |
|
Бш-Срп |
4,7 |
|
НН |
44 |
1219 |
5,4 |
23,6 |
0,4 |
0,7 |
0,7 |
8,6 |
5,4 |
|
25 |
1188 |
7,83 |
1054 |
0,84 |
|
15,6 |
1370 |
7,7 |
|
7,8 |
2,671 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
619 |
|
Бш-Срп |
2,6 |
|
ЭЦН |
25 |
1828 |
1850 |
25 |
0,7 |
1,1 |
0,8 |
18,4 |
11,8 |
|
23 |
1089 |
1,57 |
1553 |
0,86 |
|
15,5 |
567 |
2,79 |
|
13,9 |
2,141 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
622 |
|
Бш-Срп |
7,3 |
|
ЭЦН |
25 |
1777 |
1870 |
25 |
0,8 |
0,9 |
0,7 |
19,2 |
8,5 |
|
47 |
1174 |
4,18 |
1215 |
0,5 |
|
16,3 |
370 |
0,17 |
|
12,1 |
2,225 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
626 |
|
Бш-Срп |
18 |
|
ЭЦН |
20 |
1668 |
1950 |
20 |
0,5 |
1,3 |
1 |
|
10,3 |
6,7 |
|
22 |
1188 |
4,25 |
1182 |
0,94 |
|
15,5 |
362 |
0,92 |
|
11,2 |
1,318 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
628 |
|
Бш-Срп |
8 |
|
|
ЭЦН |
25 |
1804 |
1800 |
25 |
0,5 |
0,7 |
0,5 |
5,4 |
2,5 |
|
44,5 |
1120 |
3,74 |
1355 |
0,45 |
|
15,5 |
418 |
0,18 |
|
11,8 |
0,673 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
629 |
|
Бш-Срп |
5,5 |
|
НВ |
44 |
1560 |
2,5 |
17,5 |
0 |
|
0,6 |
0,6 |
0,7 |
0,4 |
|
33 |
1093 |
11,7 |
369 |
0,39 |
|
15,5 |
710 |
1,84 |
|
3,8 |
0,203 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
631 |
|
Бш-Срп |
17,7 |
|
ЭЦН |
30 |
1690 |
1700 |
30 |
1,3 |
1,6 |
1 |
|
38,1 |
29,5 |
|
7 |
|
1058 |
11 |
382 |
1,26 |
|
15,5 |
844 |
4,7 |
|
4,5 |
9,407 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
636 |
|
Бш-Срп |
18,8 |
|
ЭЦН |
50 |
1849 |
1900 |
50 |
1,1 |
3,9 |
2 |
|
53,8 |
43 |
|
4 |
|
1041 |
2,06 |
1484 |
1,65 |
|
15,7 |
1127 |
7,16 |
|
13,7 |
6,172 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
637 |
|
Бш-Срп |
8,1 |
|
НВ |
32 |
1395,6 |
5,5 |
15,9 |
0,5 |
0,7 |
0,7 |
8,4 |
3,2 |
|
54 |
1177 |
5,66 |
1376 |
0,87 |
|
16,2 |
517 |
2,23 |
|
10,5 |
1,059 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
643 |
|
Бш-Срп |
137 |
|
ЭЦН |
50 |
1602 |
1700 |
50 |
0,9 |
2,3 |
1,6 |
46,7 |
33,8 |
|
13 |
1063 |
4,58 |
1232 |
1,68 |
|
16,7 |
147 |
4,06 |
|
12,1 |
5,229 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
645 |
|
Бш-Срп |
7 |
|
|
ЭЦН |
35 |
1941 |
1950 |
35 |
0,4 |
2,5 |
1,7 |
14 |
6,4 |
|
45 |
1073 |
6,02 |
1623 |
1,7 |
|
16,1 |
221 |
1,14 |
|
10,1 |
1,823 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
648 |
|
Бш-Срп |
9,6 |
|
ЭЦН |
60 |
1856 |
2250 |
60 |
0,8 |
2,2 |
1,6 |
46,1 |
32,2 |
|
16 |
1089 |
1,69 |
1659 |
2 |
|
17,6 |
227 |
1,27 |
|
15,9 |
4,321 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
649 |
|
Бш-Срп |
7,7 |
|
ЭЦН |
50 |
1687 |
1700 |
50 |
1 |
|
2 |
|
1,5 |
12,9 |
9,3 |
|
13 |
1188 |
7,41 |
1318 |
1,28 |
|
18,9 |
1425 |
2,26 |
|
11,5 |
1,318 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
651 |
|
Бш-Срп |
8,4 |
|
ЭЦН |
50 |
1830 |
1550 |
50 |
0,6 |
1,7 |
1,5 |
29,6 |
23,2 |
|
5,8 |
1188 |
3,7 |
1389 |
1,28 |
|
17,1 |
328 |
3,46 |
|
13,4 |
3,069 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
652 |
|
Бш-Срп |
6,1 |
|
ЭЦН |
20 |
1842 |
1950 |
20 |
1,2 |
1,6 |
1,5 |
23,1 |
18,5 |
|
4 |
|
1146 |
4,06 |
1360 |
1,18 |
|
15,6 |
1795 |
9,17 |
|
11,5 |
2,887 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
655 |
|
Бш-Срп |
140 |
|
ЭЦН |
60 |
1720 |
1550 |
50 |
1 |
|
2,3 |
1,7 |
51,1 |
24,7 |
|
42 |
1047 |
3,99 |
1381 |
1,16 |
|
19,7 |
93 |
4,41 |
|
15,7 |
4,214 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
656 |
|
Бш-Срп |
24 |
|
ЭЦН |
25 |
2097 |
2150 |
25 |
0,8 |
1,8 |
1,5 |
16,2 |
13,2 |
|
2 |
|
1188 |
2,6 |
1683 |
1,38 |
|
18,9 |
1237 |
1,47 |
|
16,3 |
1,378 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
663 |
|
Бш-Срп |
8,4 |
|
ЭЦН |
60 |
1595,3 |
1700 |
60 |
0,4 |
2,1 |
1,8 |
22,6 |
17,1 |
|
9 |
|
1188 |
6,69 |
999 |
1,98 |
|
15,5 |
2241 |
0,76 |
|
8,8 |
3,338 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
664 |
|
|
Бш-Срп |
|
|
20 |
|
|
ЭЦН |
|
|
50 |
|
|
1615 |
|
|
1600 |
|
|
50 |
|
|
1 |
|
|
1,8 |
|
|
1,7 |
|
|
12 |
|
|
6,3 |
|
|
37 |
|
|
1153 |
|
|
6,99 |
|
|
1381 |
|
|
2,08 |
|
|
18,9 |
|
|
353 |
|
|
1,95 |
|
|
11,9 |
|
|
1,198 |
|
666 |
|
Бш-Срп |
27 |
|
ЭЦН |
35 |
1712,6 |
2000 |
35 |
0,6 |
2 |
|
1,8 |
13,3 |
10,8 |
|
2 |
|
1160 |
3,91 |
1635 |
1,79 |
|
18,9 |
1490 |
1,75 |
|
15 |
1,171 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
668 |
|
Бш-Срп |
5 |
|
|
ЭЦН |
35 |
1812 |
2280 |
125 |
0,3 |
1,9 |
1,7 |
37,1 |
18,2 |
|
41 |
1170 |
3,56 |
1310 |
1,51 |
|
18,9 |
1113 |
2,48 |
|
15,3 |
3,234 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14
Таблица 3.2. – Распределение накопленной добычи нефти. Пласт Бш-Срп.
Q нефти |
до 50 |
|
от 50 до |
от 100 до |
более 150 |
Доб. |
нак., тыс.т. |
|
100 |
150 |
скважины |
||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
накопленная добыча нефти |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
кол-во |
67 |
|
40 |
19 |
9 |
135 |
|
|
|
|
|
|
|
% |
49,6 |
|
29,6 |
15,9 |
14,1 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
Дебиты нефти по скважинам пласта Бш-Срп на Уньвинском поднятии изменяются от 0,037 т/сут (скв. № 536) до 51,4 т/сут (скв. № 668), в среднем составляя 16,0 т/сут, жидкости от 0,9 т/сут (скв. № 611) до 124,5 т/сут (скв. № 668), в среднем – 25,3 т/сут. Распределение скважин по дебиту нефти приведено в таблице 3.3.
Таблица 3.3 –Распределение дебита нефти . Пласт Бш-Срп.
Дебит, |
|
до 2 |
от 2 до 5 |
от 5 до 10 |
от 10 до |
более 50 |
Доб. |
|
т/сут |
|
50 |
скважины |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по нефти |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кол-во |
6 |
17 |
17 |
|
52 |
1 |
91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
6,6 |
18,7 |
18,7 |
|
57,1 |
1,1 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализируя текущую производительность скважин видно, что максимальный дебит нефти дают скважины расположенные в западной части поднятия и находящиеся на удалении (не менее чем на 1,5 шага сетки скважин) от зон нагнетания. Минимальные дебиты фиксируются в скважинах, которые расположены в восточной (скв. №№ 579, 611), юго-восточной (скв. №№ 106, 628) частях залежи (в зонах характеризующихся низкими толщинами), а так же в центральной части поднятия вблизи зон закачки (скв. №№ 574,
599).
Текущая обводненность по скважинам изменяется от 1,4 % (скв. № 666) до 96,8 % (скв. № 536), в среднем составляя 35,7 %. Распределение действующих добывающих скважин по величине обводненности приведено в таблице 3.4.
Таблица 3.4 – Распределение обводненности. Пласт Бш-Срп.
% воды |
до 2 |
от 20 до |
от 40 до 60 |
от 60 до |
более 80 |
Доб. скважины |
|
40 |
80 |
||||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
обводненность |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
кол-во |
2 |
31 |
30 |
24 |
4 |
91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
2,2 |
34,1 |
33,0 |
26,4 |
4,4 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для анализа и оптимизации технологического режима выбираем скважину № 335.
15
3.2.Расчет процесса освоения скважины методом замены жидкости. Анализ
данных исследований, характеристика призабойной зоны.
Освоение скважиныкомплекс технологических и организационных мероприятий, направленных на перевод простаивающей скважины в разряд действующих.
Основной целью вызова притока и освоения является снижение противодавления на забое скважины, заполненной специальной жидкостью глушения, и искусственное восстановление или улучшение фильтрационных характеристик призабойной зоны для получения соответствующего дебита или приемистости. Наиболее распространенным видом освоения скважины является замена «тяжелой жидкости» более «легкой», именуемой «жидкостью замещения». Такая жидкость способствует созданию перепада (разности) между пластовым давлением и забойным давлениями – как условия притока жидкости. РЗ<РПЛ Задача: Рассчитать основные параметры процесса освоения скважины методом замещения жидкости для следующих условий:
Необходимо рассчитать: давление закачки РЗ; объём жидкости закачки VЗ; продолжительность tЗ прямой (жидкость закачки подается в колонну НКТ) и обратной закачек. Построить графики изменения забойного давления РЗАБ и давления на выкиде агрегата во времени.
Решение
Рассчитали и сопоставили потери на трение при объемных расходах воды Q=0,00365
м3/с и Q=0,006 м3/с
Т.к. глинистый раствор - вязкопластичная жидкость, то для оценки пластической вязкости и предельного динамического напряжения сдвига 0 воспользуемся формулой Б.С. Филатова.
Находим плотность жидкости глушения
|
|
|
Р |
пл |
|
19,4 10 |
6 |
905кг / м3 |
|
|
|
|
|||||
гл |
|
|
|
|
||||
|
|
g Н скв |
|
9,81 2186 |
||||
|
|
|
|
|||||
гл 0,033 10 3 гл 0,022 0,033 10 3 905 0,022 0,008Па с
0 8,5 10 3 гл 7 0,69Па
Рассчитаем критическую скорость кр т в трубе
кр _ т 25
0 гл 0,69 / с
фактическую среднюю скорость глинистого раствора в трубе W1 при Q1
1 4Q1 / d 2 4 0,00365/ 3,14 0,0622 1,21м / с2 4Q2 / d 2 4 0,006 / 3,14 0,0622 1,99м / с
т.к. 1 > кр т, режим движения турбулентный. Потери на трение в трубе рассчитываем по формуле:
16
p |
|
0,012 |
|
2 |
(H нкт 0 xн ) |
, |
тглI |
гл |
|
||||
|
|
|
d нктв |
|||
|
|
|
|
|
||
где Hнкт0 = Hскв, т.е. НКТ спущены до забоя, х-расстояние, на которое должна опустится жидкость замещения.
Например, х=0.
pтглI 0,012 909 1,212 (2186 0) 0,56 МПа. 0,062
Все расчеты сведены в таблицу 3.
Определение потерь давления в НКТ при движении в них жидкости замещения производится по формуле Дарси-Вейсбаха
p |
|
|
0,81 |
I |
X |
н |
|
н |
q2 |
|
|
|
|
|
I |
, |
|||||
тжзI |
|
|
dнктв5 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где I – коэффициент гидравлического сопротивления, зависящий от числа Рейнольдса
|
|
|
|
Re |
жзI |
WтI |
dнктв н |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re |
|
|
|
1,21 0,062 832 |
43032 |
|||||||
|
|
|
|
жзI |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1,45 |
10 3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
и рассчитываемый по формуле Блазиуса |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
0,3164 |
|
0,022 |
|
|
|
|
|||||
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Re |
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Например, х=0 м |
|
|
|
|
|
|||||||||
pтжзI |
|
0,81 0,022 0 832 (0,00365) |
2 |
|
0 МПа |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
0,0625 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Тогда потери давления при движении жидкости глушения и замещения в НКТ :
Таблица 3.
Расстояние |
Потери на трение |
|
||
хн, м |
xгл, м |
Ргл,МПа |
Рн,МПа |
ΣΔР,МПа |
|
|
|
|
|
0 |
2186 |
0,5600 |
0 |
0,5600 |
218,6 |
1967,4 |
0,5040 |
0,0471 |
0,5511 |
437,2 |
1748,8 |
0,4480 |
0,0941 |
0,5421 |
655,8 |
1530,2 |
0,3920 |
0,1412 |
0,5332 |
874,4 |
1311,6 |
0,3360 |
0,1883 |
0,5243 |
1093 |
1093 |
0,2800 |
0,2353 |
0,5153 |
1311,6 |
874,4 |
0,2240 |
0,2824 |
0,5064 |
17
1530,2 |
655,8 |
0,1680 |
0,3294 |
0,4974 |
1748,8 |
437,2 |
0,1120 |
0,3765 |
0,4885 |
1967,4 |
218,6 |
0,0560 |
0,4236 |
0,4796 |
2186 |
0 |
0 |
0,4706 |
0,4706 |
Суммарные потери давления в НКТ при первом режиме вытеснения глинистого раствора составят
pтI pтглI pтжзI , МПа
Вытеснение бурового раствора может производиться жидкостью замещения и по кольцевому зазору («затрубному пространству»), образуемому внутренней поверхностью обсадной колонны и наружной поверхностью НКТ.
В этом случае расчёт потерь на трение ведётся в следующей последовательности.
Рассчитывается критическая скорость движения жидкости замещения в кольцевом зазоре
Wкрк |
|
|
гл |
Reкр |
|
, |
|
гл |
Dэв dнктн |
||||||
|
|
|
|||||
где Reкр – критическое число Рейнольдса, характеризующее смену режима течения жидкости
Reкр 2100 7,3 He0,58 ,
где He = Re Sen – параметр Хёдстрема.
Параметр Сен-Венана – Ильюшина для кольцевого зазора записывается в виде
Senкз |
гл Dэв |
d нктн |
|
|
1 |
, |
|
|
|
||||||
гл |
W |
||||||
|
|
|
|
|
а параметр Рейнольдса
Reкз Wкз Dэв dнктн гл ;гл
и тогда параметр Хёдстрема
He Dэв d нктн 2 гл гл .
Средняя скорость движения жидкости замещения в кольцевом зазоре при расходе qI = 0,00365 м3/с составит
WкзI 4 qI , м/с
Dэв2 d нкт2
18
|
|
|
WкзI |
|
|
4 0,00365 |
0,29 |
м/с |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
0,13062 0,0732 |
|||||||
|
|
|
|
3,14 |
|
|
||||
Re |
|
|
0,29 0,1306 0,073 972 |
2024; |
|
|
||||
кз |
|
|
|
|||||||
|
|
|
0,01 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
He |
0,1036 0,073 2 0,69 905 |
55085 |
|
|
||||||
|
|
|
|
0,0082 |
|
|
|
|
|
|
Reкр 2100 7,3 550850,58 6203,
Потери давления на трение в кольцевом зазоре при движении глинистого раствора определяются по формуле
p |
|
|
4 гл (H нкт 0 |
хв ) |
, |
|
|
кглI |
|
кI |
Dэв d нктн |
|
|
|
|
|
|
|||
где rI – коэффициент, зависящий от параметра Сен-Венана-Ильюшина, который для случая движения жидкости по кольцевому зазору определяется по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sen |
|
|
|
гл |
|
Dэв |
d нктн |
; |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гл WкзI |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SenкI |
|
|
0,69 0,1036 0,073 |
22,6; |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,008 0,29 |
|
|
|
|
||||||
по графику rI = 0,56 и при х=0 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pкглI |
|
|
|
4 0,69 (2186 0) |
0,1459 МПа. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,56 0,1306 |
0,073 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Результаты сведены в таблицу 5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
Для жидкости замещения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Re |
жзI |
|
WкзI Dэв dнктн н |
; |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re |
|
|
0,29 0,1306 0,073 832 |
12138 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жзI |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,45 10 3 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
потери давления на трение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
x |
н |
W 2 |
н |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
кзI |
|
; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кжзI |
|
|
|
|
2 |
Dэв |
dнктн |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
поскольку ReжзI =12138> Reкр = 6203, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
0,3164 |
0,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
12138 |
0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
и тогда при х=0 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
p |
|
|
|
|
|
0,03 0 0,292 |
832 |
0 |
МПа. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
кхзI |
|
2 0,1306 |
0,073 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
19
Расчеты сведены в таблицу 5.
Таблица 5.
Расстояние |
Потери на трение |
|
||
Хн, м |
хг, м |
ргл,МПа |
рН,МПа |
ΣΔр,МПа |
|
|
|
|
|
0 |
2186 |
0,1459 |
0 |
0,1459 |
|
|
|
|
|
218,6 |
1967,4 |
0,1313 |
0,0031 |
0,1344 |
|
|
|
|
|
437,2 |
1748,8 |
0,1167 |
0,0061 |
0,1228 |
|
|
|
|
|
655,8 |
1530,2 |
0,1021 |
0,0092 |
0,1113 |
|
|
|
|
|
874,4 |
1311,6 |
0,0875 |
0,0122 |
0,0997 |
|
|
|
|
|
1093 |
1093 |
0,0729 |
0,0153 |
0,0882 |
|
|
|
|
|
1311,6 |
874,4 |
0,0584 |
0,0183 |
0,0767 |
|
|
|
|
|
1530,2 |
655,8 |
0,0438 |
0,0214 |
0,0651 |
|
|
|
|
|
1748,8 |
437,2 |
0,0292 |
0,0244 |
0,0536 |
|
|
|
|
|
1967,4 |
218,6 |
0,0146 |
0,0275 |
0,0421 |
|
|
|
|
|
2186 |
0 |
0 |
0,0305 |
0,0305 |
|
|
|
|
|
Прямая закачка
1о. Расчёт расстояния x, на которое должна подняться жидкость замещения, считая от забоя, в кольцевом зазоре для случая, когда
pзаб 0,75* pпл ,
Давление на забое скважины в этом случае равно
pзаб гл g Hскв h в g h pкгл pкжз ,
откуда
h |
H скв гл |
g Lскв Aкзгл pзаб |
, |
g гл |
|
||
|
н Aкзгл Aкжз |
||
где Aкзгл и Aкжз – градиенты давления от гидравлических потерь при движении соответственно бурового раствора и жидкости замещения в кольцевом зазоре, Па/м, определяемые по формулам:
для структурного режима бурового раствора
Aкзгл |
|
|
|
4 |
гл |
|
|
Па/м, |
|
|
к1 |
Dэв |
d |
нктн |
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||
A |
|
|
|
4 0,69 |
|
67 |
Па/м |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
кзгл |
|
|
0,56 (0,1306 0,073) |
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
для структурного режима жидкости замещения
20