terehova_vupap
.pdf
Определяется диаметр воздухопровода, присоединяемого к аспирируемой машине, D, мм
D = |
|
4×3400 |
|
= 0,274 |
м. |
||
3,14 |
×16×3600 |
||||||
|
|
|
|
|
|||
Принимается стандартный диаметр D=250 мм.
Конструктивно задается угол раскрытия aК = 75о . Определяется длина входного коллектора, lК , мм
lК |
= |
1000 - 250 |
= 490 мм. |
|
|
||||
|
|
2 × tg 75 |
2 |
|
|
|
|
|
|
Определяется коэффициент сопротивления конфузора, ξК
ξК = f (αК ,n = lDК );
n = 490250 = 2,0 ;
ξК = 0,15 (приложение Е).
1.2.6Расчет вентиляционной сети
Оформляется расчетная плоскостная схема сети (рисунок 1.10). Производится выбор метода расчета вентиляционной сети. В данном расчете применяется метод потерь давления на единицу длины воздухопровода.
После выбора метода расчета оформляется таблица 1.2 «Расчет потерь давления по главному магистральному направлению сети». Расчет вентиляционной сети полностью приводится в данной таблице.
В расчетной таблице приведены данные по уравниванию потерь давления в тройниках. Расчет характеристик переходов для горизонтального пылеотделителя, пылеотделителя 4БЦШ и вентилятора приведен далее.
41
м
м
43
м
м |
м |
м
м
Рисунок 1.10 – Расчетная плоскостная схема сети
43
Таблица 1.2 – Расчет потерь давления по главному магистральному направлению сети
44
Наименование |
|
υ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование и характеристика местных сопротивлений |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Q, |
D, |
R, |
|
l, |
R∙l, |
|
НД, |
Σζ∙ НД, |
НПТ, |
НПТ к.у., |
НМАГ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σζ |
||
аспирируемых |
|
Σζ |
|
Конфузор |
|
|
Диффузор |
|
Отвод |
|
|
|
|
|
|
|
Тройник |
|
|
|
|||||||||||||||||||
машин и |
м3/ч |
м/с |
мм |
Па/м |
|
м |
Па |
Па |
Па |
Па |
Па |
Па |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на уч |
||||||||||||
№ участков |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αК |
|
n |
ζК |
|
αД |
|
n |
|
ζД |
кол-во |
αО |
|
n |
|
ζО |
|
αТР |
Dп/DБ |
|
Fп/FБ |
|
vБ/vП |
ζП |
ζБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
|
17 |
|
18 |
|
19 |
20 |
21 |
|
22 |
|
23 |
|
24 |
25 |
|
26 |
|
27 |
28 |
29 |
30 |
½ Р3-БГО-8 |
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
½ Р3-БГО-8 |
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I, I' |
300 |
16,6 |
80 |
41,7 |
|
3,1 |
129,1 |
0,525 |
165,1 |
86,7 |
215,8 |
515,8 |
515,8 |
30 |
|
3,3 |
0,09 |
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
30 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
0,15 |
0,525 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
75 |
|
2,0 |
|
0,135 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
II |
600 |
17,5 |
110 |
30,9 |
|
1,1 |
34,0 |
0,27 |
184,7 |
49,9 |
83,8 |
599,6 |
599,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
≈ 1,4 |
|
≈ 2,0 |
|
≈ 0,9 |
0,27 |
|
0,27 |
III |
1200 |
21,7 |
140 |
33,1 |
|
5,9 |
194,9 |
0,80 |
281,6 |
225,3 |
420,1 |
1019,8 |
1019,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
30 |
1,0 |
|
1,0 |
|
0,8 |
0,50 |
|
0,80 |
IV |
2160 |
23,6 |
180 |
28,0 |
|
1,0 |
28,0 |
0,15 |
333,9 |
50,1 |
78,1 |
1097,9 |
1097,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
2 |
|
4 |
|
0,7 |
0,15 |
|
0,15 |
V |
2640 |
24,6 |
195 |
27,2 |
|
1,2 |
32,6 |
0,469 |
362,1 |
169,8 |
202,5 |
1300,3 |
1300,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
30 |
|
2,0 |
|
0,069 |
|
30 |
1,4 |
|
2,0 |
|
1,4 |
|
0,40 |
0,469 |
1 приближение |
2640 |
24,6 |
195 |
27,2 |
|
1,2 |
32,6 |
0,439 |
362,1 |
159,0 |
191,6 |
1289,4 |
1289,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
30 |
|
2,0 |
|
0,069 |
|
30 |
1,4 |
|
2,0 |
|
1,2 |
|
0,37 |
0,439 |
VI |
6640 |
23,7 |
315 |
14,0 |
|
1,9 |
26,6 |
0,113 |
336,4 |
38,0 |
64,6 |
1354,0 |
1354,0 |
|
|
|
|
|
35 |
|
1,5 |
|
0,113 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,113 |
Циклон 4БЦШ-500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
920,3 |
2274,3 |
2274,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VII |
7299 |
10,3 |
500 |
1,8 |
|
5,4 |
9,9 |
0,30 |
64,0 |
19,2 |
29,2 |
2303,5 |
2303,5 |
10 |
|
1,4 |
0,04 |
|
20 |
|
1,1 |
|
0,11 |
2 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,30 |
VIII |
7299 |
10,3 |
500 |
1,8 |
|
8,2 |
14,8 |
1,04 |
64,0 |
66,6 |
81,4 |
2385 |
2385 |
|
|
|
|
|
25 |
|
2,2 |
|
0,19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дефлектор: l/D=1; ξВХ |
= 0,25, ξВЫХ = 0,60 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НМАГ=2385 Па |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
½ Р3-БГО-8 |
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
½ Р3-БГО-8 |
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1, 1' |
300 |
16,6 |
80 |
41,7 |
|
2,9 |
120,8 |
0,26 |
165,1 |
42,9 |
163,7 |
463,7 |
599,6 |
30 |
|
3,3 |
0,09 |
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
30 |
≈ 1,4 |
|
≈ 2,0 |
|
≈ 0,9 |
|
-0,10 |
0,26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
60 |
|
2,0 |
|
0,12 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет дополнительного сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
ΔН=ΣНПТII - ΣНПТ1,1'; ΔН=599-463,9=135,9 Па. ζШ= ΔН/НД1,1'; ζШ=135,9/165,1=0,823. d/D=0,85 по номограмме d/D=f(ΔН, НД). d=0,85·D1,1' |
; d=0,85·80=68 мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
Триер А9-УТО-6 |
480 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Триер А9-УТО-6 |
480 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2, 2' |
480 |
17,0 |
100 |
32,9 |
|
3,3 |
108,4 |
0,525 |
173,1 |
90,9 |
199,3 |
369,3 |
|
45 |
|
3,75 |
0,09 |
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
30 |
1,0 |
|
1,0 |
|
1,,0 |
|
0,15 |
0,525 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
75 |
|
2,0 |
|
0,135 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3 |
960 |
17,3 |
140 |
22,3 |
|
1,9 |
42,4 |
-0,03 |
180,2 |
-5,4 |
37,1 |
406,3 |
1019,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
60 |
|
2,0 |
|
0,12 |
|
30 |
1,0 |
|
1,0 |
|
0,8 |
|
-0,15 |
-0,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет дополнительного сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
ΔН=ΣНПТIII - ΣНПТ3; ΔН=1019,8-406,3=613,5 Па. ζШ= ΔН/НД3; ζШ=613,5/180,2=3,405. d/D=0,77 по номограмме d/D=f(ΔН, НД). d=0,77·D3 ; d=0,77·140=108 мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Триер А9-УТО-6 |
480 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
480 |
17,1 |
100 |
32,9 |
|
4,4 |
144,5 |
-0,565 |
173,1 |
-97,8 |
46,7 |
296,7 |
1097,9 |
45 |
|
3,75 |
0,09 |
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
30 |
2 |
|
4 |
|
0,7 |
|
-0,925 |
-0,565 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
60 |
|
2,0 |
|
0,12 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет дополнительного сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
ΔН=ΣНПТIV - ΣНПТ4; ΔН=1097,9-296,7=801,2 Па. ζШ= ΔН/НД4; ζШ=801,2/173,1=4,629. d/D=0,74 по номограмме d/D=f(ΔН, НД). d=0,74·D4 ; d=0,74·100=74 мм. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
Пневмосепарирующий |
3400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
канал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
3400 |
15,3 |
250 |
13,0 |
|
1,1 |
14,3 |
0,165 |
222,3 |
36,7 |
51,0 |
851,0 |
|
75 |
|
1,4 |
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
2,5 |
|
6,25 |
|
1,1 |
0,015 |
|
0,165 |
Сепаратор А1-БЛС-12 |
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
600 |
21,2 |
100 |
48,5 |
|
1,2 |
58,3 |
0,210 |
270,5 |
56,8 |
115,1 |
915,1 |
|
20 |
|
2,1 |
0,03 |
|
|
|
|
|
0 |
1 |
15 |
|
2,0 |
|
0,037 |
|
15 |
2,5 |
|
6,25 |
|
1,1 |
|
0,14 |
0,210 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет дополнительного сопротивления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ΔН=ΣНПТ8 - ΣНПТ5; ΔН=915,1-851,0=64,1 Па. ζШ= ΔН/НД8; ζШ=64,1/270,5=0,237. d/D=0,94 по номограмме d/D=f(ΔН, НД). d=0,94·D8 ; d=0,94·100=94 мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
6 |
4000 |
19,4 |
270 |
12,0 |
|
2,5 |
30,0 |
0,36 |
226,2 |
81,4 |
111,4 |
962,4 |
|
|
|
|
|
|
20 |
|
2,2 |
|
0,13 |
1 |
90 |
|
1,0 |
|
0,23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,36 |
Циклон А1-БЛЦ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
1114,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
4000 |
18,1 |
280 |
10,1 |
|
4,9 |
49,5 |
0,413 |
196,1 |
81,0 |
130,5 |
1242,6 |
1300,3 |
20 |
|
2,0 |
0,033 |
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
1,0 |
|
0,23 |
|
30 |
≈ 1,4 |
|
2,0 |
|
≈ 1,4 |
0,00 |
|
0,413 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 приближение |
4000 |
20,2 |
265 |
13,1 |
|
4,9 |
64,2 |
0,463 |
243,7 |
112,9 |
177,1 |
1289,5 |
1289,4 |
20 |
|
2,0 |
0,033 |
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
1,0 |
|
0,23 |
|
30 |
≈ 1,4 |
|
2,0 |
|
≈ 1,2 |
0,05 |
|
0,463 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
90 |
|
2,0 |
|
0,15 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ΔН=1291,7-1289,4=2,3 Па; ΔН<5%
45
Переход к горизонтальному циклону А1-БЛЦ (рисунок 1.11).
Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое.
Рисунок 1.11 – Эскиз перехода к горизонтальному циклону А1-БЛЦ Площадь воздухопровода на участке F6 , м2, определяется по формуле
|
|
|
F6 = |
p× D2 |
|
, |
||||
|
|
|
|
6 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
||
где D6 – диаметр воздуховода на 6 участке, м; |
||||||||||
F6 |
= |
3,14 ×0,2702 |
= 0,057 м2. |
|||||||
|
|
4 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определяется площадь |
|
входного |
отверстия горизонтального циклона, |
|||||||
F , м2. По технологическим нормалям D |
ВХ |
= 400 мм [12]. |
||||||||
ВХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
FВХ = |
3,14 ×0,42 |
= 0,126 м2. |
||||||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как F6 < FВХ , то данный переход является диффузором. Рассчитывается длина диффузора по формуле
l Д = |
DВХ |
− D6 |
, |
2 ×tg |
|
||
|
α Д |
||
|
|
2 |
|
где αД – угол раскрытия диффузора, принимается aД = 20о ,
l Д = 400 - 270 = 370 мм. 2 × tg 202
Определяется коэффициент сопротивления диффузора, ξД
ξ Д = f (α Д ;n = FВХ ) ;
F6
= 0,126 =
n 0,057 2,2 ;
ξД =0,13 (приложение Е).
54
Переход от горизонтального циклона А1-БЛЦ (рисунок 1.12).
Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое.
Рисунок 1.12 – Эскиз перехода от горизонтального циклона А1-БЛЦ
Площадь воздухопровода на 7 участке |
F |
, м2, определяется по формуле |
|
|
|
7 |
|
F7 = |
p×D2 |
, |
|
7 |
|
||
|
4 |
|
|
где D7 – диаметр воздуховода на 7 участке, м,
F7 |
= |
3,14×0,2652 |
= 0,06 |
м2. |
|
4 |
|||||
|
|
|
|
Определяется площадь выходного отверстия горизонтального циклона А1-БЛЦ, FВЫХ , м2. По технологическим нормалям DВЫХ = 400 мм [8].
FВЫХ |
= |
3,14 × 0,4 |
2 |
= 0,126 м2. |
4 |
|
|||
|
|
|
|
Так как FВЫХ > F7 , то данный переход является конфузором. Рассчитывается угол раскрытия конфузора αК , град., по формуле
tgαK 2 = DВЫХ − D7 ,
2×l K
где lК – длина конфузора, мм.
Конструктивно принимается длина конфузора lК =370 мм.
tg |
αK |
2 |
= |
400 - 265 |
= 0,182 ; |
|
2 ×370 |
||||||
|
|
|
|
αK = 20 0 .
Определяется коэффициент сопротивления конфузора, ξК
ξК = f (α Д ;n = FВЫХ ) ;
F7
= 0,126 =
n 0,06 2 ;
ξК = 0,033 (приложение Е).
55
Переход к циклону 4БЦШ-500 (рисунок 1.13).
Данный переход является переходом с круглого сечения на прямоуголь-
ное.
Рисунок 1.13 – Эскиз перехода к циклону 4БЦШ-500 |
|
||||||||||||||
Определяется площадь воздухопровода на VI участке, F , м2 |
по формуле |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VI |
|
|
|
|
|
|
|
p×D2 |
|
||||||||
|
|
|
FVI |
= |
|
|
|
|
VI |
, |
|
|
|
||
|
|
|
|
4 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где DVI – диаметр воздухопровода на VI участке, м, |
|
||||||||||||||
FVI = |
3,14 ×0,3152 |
= 0,08 м2. |
|
||||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Площадь входного отверстия циклона, FВХ , м2, рассчитана в 1.2.3.1. |
|||||||||||||||
|
|
|
F |
= 0,116м2. |
|
||||||||||
|
|
|
ВХ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как FVI < FВХ , то данный переход является диффузором. |
|
||||||||||||||
Рассчитывается длина диффузора lД , мм, по формуле |
|
||||||||||||||
|
l Д = |
2a1 − DVI |
, |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
2 ×tg |
α Д |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
где αД – угол раскрытия диффузора, принимается 35 о, |
|
||||||||||||||
l Д = |
580 - 315 |
» 420 мм. |
|
||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
2 × tg 35 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяется коэффициент сопротивления диффузора, ξД |
|
||||||||||||||
ξ Д = f (α Д ;n = |
FВХ |
) ; |
|
||||||||||||
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
FVI |
|
||
|
|
|
n = |
0,116 |
|
≈ 1,5 ; |
|
||||||||
|
|
|
0,08 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ξД = 0,113 (приложение Е).
56
Переход от циклона 4БЦШ-500 (рисунок 1.14).
Данный переход является переходом с прямоугольного сечения на круг-
лое.
Рисунок 1.14 – Эскиз перехода от циклона 4БЦШ-500
Площадь выходного отверстия циклона, FВЫХ , м2, определяется по фор-
муле
FВЫХ = a × b ,
где a, b – стороны выходного отверстия циклона, м.
По технологическим нормалям размеры отверстия равны: a = 616 мм, b = 296 мм (приложение Ж).
FВЫХ = 0,616 × 0,296 = 0,182 м2.
Определяется площадь воздухопровода на VII участке, FVII , м2 по формуле
FVII = |
p× D2 |
|
||||
VII |
, |
|
||||
|
|
|
||||
|
|
4 |
|
|
|
|
где DVII – диаметр воздухопровода на VII участке, м. |
||||||
FVII = |
3,14 ×0,5 |
2 |
= 0,196 |
м2. |
||
|
|
|
||||
|
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Так как FВЫХ < FVII , то данный переход является диффузором. Рассчитывается длина диффузора. Принимается угол раскрытия диффу-
зора α Д = 20 о .
l Д |
= |
616 - 500 |
= 330мм. |
|
|
||||
|
|
2×tg 20 |
2 |
|
|
|
|
|
|
Определяется коэффициент сопротивления диффузора, ξД
ξ Д = f (α Д ;n = FVII ) ;
FВЫХ
n= 00,,196182 = 1,1;
ξД =0,11 (приложение Е).
57
Переход к вентилятору ВР-120-45-5 (рисунок 1.15).
Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое.
Рисунок 1.15 – Эскиз перехода к вентилятору ВР-120-45-5 |
|
||||||||||||||||
Площадь воздухопровода на VII участке |
|
F |
= 0,196 м2. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VII |
|
|
|
|
Определяется площадь входного отверстия вентилятора, F , м2 |
по фор- |
||||||||||||||||
муле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВХ |
|
|
|
|
|
π × D2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
FВХ |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
ВХ |
, |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где DВХ – диаметр входного отверстия вентилятора, м. |
|
||||||||||||||||
Диаметр входного отверстия вентилятора DВХ = 420 мм (приложение К). |
|||||||||||||||||
F = |
3,14 ×0,422 |
= 0,138 |
2 |
. |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ВХ |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Так как FVII > FВХ , то данный переход является конфузором. |
|
||||||||||||||||
Рассчитывается длина конфузора по формуле |
|
|
|||||||||||||||
l К = |
|
D − DВХ |
|
, |
|
|
|
(1.69) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
2 × tg aК |
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
где D – диаметр воздухопровода на VII участке, мм; |
|
||||||||||||||||
DВХ – диаметр входного отверстия вентилятора, мм; |
|
||||||||||||||||
αК – угол раскрытия конфузора, принимаемый αК = 10 0. |
|
||||||||||||||||
lК = |
500 − 420 |
|
= 455 мм. |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
2× tg10 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяется коэффициент сопротивления конфузора, ξК |
|
||||||||||||||||
ξК = f (α К ;n = |
FVII |
) ; |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
FВХ |
|
|
|
||||
|
n = |
0,196 |
|
=1,4 |
; |
|
|
|
|
||||||||
|
0,138 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ξК = 0,04 (приложение Е).
58
Переход от вентилятора ВР-120-45-5 (рисунок 1.16).
Данный переход является переходом с квадратного сечения на круглое.
Рисунок 1.16 – Эскиз перехода от вентилятора ВР-120-45-5
Площадь воздухопровода на VIII участке FVIII , м2 равна площади воздухопровода на VII участке FVIII = FVII = 0,196 м2.
Определяется площадь выходного отверстия вентилятора, FВЫХ , м2
FВЫХ = a2 ,
где а – сторона выходного отверстия вентилятора, м; a = 300 мм (приложение К).
= 0,32 = 0,09 м2.
Так как FВЫХ < FVIII , то данный переход является диффузором. Рассчитывается длина диффузора по формуле
|
|
l Д = |
|
DVIII − a |
, |
(1.70) |
|||
|
|
|
2×tg |
α Д |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
где αД – угол раскрытия диффузора, принимается aД = 25 о , |
|
||||||||
lД |
= |
500 − 300 |
|
= 450 мм. |
|
||||
|
|
||||||||
|
|
2 × tg |
25 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяется коэффициент сопротивления диффузора
ξ Д = f (α Д ;n = FVIII ) ;
FВЫХ
n = 00,196,09 = 2,2;
ξД =0,19 (приложение Е).
59
1.2.7 Окончательный подбор вентилятора к сети, расчет мощности на привод вентилятора и выбор привода вентилятора
Объем воздуха, перемещаемого вентилятором в сети, QВ , м3/ч, определяется по формуле
QB = QПС + QДЛ + QП / О , |
(1.71) |
где QСП – объем воздуха, отсасываемого от аспирируемых машин, м3/ч; QДЛ – объем воздуха, подсасываемого по длине воздухопроводов
на линии всасывания, м3/ч;
QП / О – объем воздуха, подсасываемого при работе пылеотделителя в данной сети, м3/ч.
Рассчитывается величина QДЛ по уточненному выражению |
|
||||
DQДЛ = QСП × lВС × |
|
δ |
, |
(1.72) |
|
100 |
|||||
|
|
|
|||
где lВС – суммарная длина всех воздухопроводов на линии всасывания сети, м,
l ВС =3,1+3,1+1,1+5,9+1,0+1,2+1,9+5,4+2,9+,9+3,3+3,3+1,9+4,4+1,1+1,2+ 2,5+ + 4,9 =51,1 м;
δ – нормативный коэффициент подсоса воздуха на 1 м длины, который принимается для данного типа сети δ=0,15 %/м.
DQДЛ = 6640 ×51,1× 0100,15 = 509 м3/ч;
QB = 6640 + 509 +150 = 7299 м3/ч.
Полное давление, развиваемое вентилятором в данной сети НВ, Па численно равно сопротивлению сети с учетом коэффициента запаса на неучтенные
потери давления |
|
НВ = 1,1× НС . |
(1.73) |
Сопротивление сети НС , Па, складывается из потерь давления по маги- |
|
стральному направлению и разрежения в здании |
|
НС = НМАГ + НЗД . |
(1.74) |
Величина НЗД принимается от 30 до 50 Па. Принято НЗД = 40 º Па. Значение величины НМАГ берется из расчетной таблицы 1.2.
НС = 2385 + 40 = 2425 Па,
НВ =1,1×2425 = 2668 Па.
Предварительно подобранный вентилятор ВР-120-45-5 (рисунок 1.17) подходит к данной сети. При новых условиях работы изменилось положение ра-
60